江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书

江门市***QTZ63塔吊基础计算书工程名称：江门市***工程地点：江门市***酒店北面建设单位：江门市***房地产发展有限公司设计单位：广东***勘察设计院施工单位：广东省第***筑集团有限公司编制单位：广东***公司审批单位：广东省第***筑集团有限公司部门：***工程项目部部门：总工室编制人：刘星军审批负责人：审核人：编制日期：2004年2月28日审核日期：年月日***共设四台塔吊，其中三台（1~3#）是QTZ5515型固定式塔吊，另外一台QTZ63型固定式塔吊。以下是QTZ63型固定式塔吊基础计算书。QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础（四桩基础）桩基承台尺寸及载荷表桩基承台边长L（㎜）桩基承台高h（㎜）桩基承台重量Fg（KN）垂直载荷Fv（KN）水平载荷Fh（KN）弯矩M（KN·m）Φ400预应力管桩单桩承载力设计值（KN）抗压抗拉50001300812.579543.7234516504051．单桩作用荷载计算（如图10）（1）当塔吊臂与桩基承台边线平行时2maxmin)(4ihvgxxhFMFFQ=（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2]/（4×22）=401.875±300.226=702.1KN（101.65KN）（2）当塔吊臂与桩基承台边线成45°时2maxmin)(4ihvgxxhFMFFQ=（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2√2▔]/2（2√2▔）2=401.875±424.65=826.53KN（-22.775KN）2．单桩抗压与抗拔承载力计算（1）抗压承载力计算isiPPPKlqUAqR式中Rk—单桩轴向承载力标准值；R—单桩轴向承载力设计值；qp—桩端土的承载力标准值；Ap—桩身横截面面积；Up—桩身周边长度；qsi——桩周土的摩阻力标准值；li—按土层划分的各段桩长；Qmax—单桩承受最大压力计算值。有效桩长为6m的桩进行抗压承载力计算：土质为全风化岩qsi=90kPa，qpk=4000kPaisiPPPKlqUAqR=3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN因为Rk=1178.4KN≥（Fg+Fv）/4=401.875KN,且1.2Rk=1.2×1178.4=1414KN≥Qmax=826.53KN时，满足要求。(2)抗拔承载力的计算(当Qmin0的情况时)isiiPKlqUU当skU+PG≥KNQ75.22min时，满足要求。在桩施打前，根据地质资料进行验算，满足要求后才能施工。式中Uk—单桩竖向极限抗拔承载力标准值；γs—桩侧阻抗力分项系数，取1.65；Gp—管桩自重；Up—桩身周边长度；i——抗拔系数，取0.5；qsi——桩周土的摩阻力标准值；il—按土层划分的各段桩长；Qmin—单桩承受最大拉力计算值。skU+PG=90×6×3.14×0.4×0.5/1.65+5.65=211.2KNQ75.22min满足要求3．桩基承台配筋计算（砼C35，钢筋Ⅱ级）已知l=4000㎜，b=5000㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜，1l=500㎜，S=1200㎜，maxQ=702.1KN，minQ=-22.775KN,f㎝=19N/㎜2所以q=5000×10-3×1300×10-3×25=162.5KN/m。∵MA-A=－21q1l2=—21×162.5×0.52=－20.3KN·mMB-B=22)(minslQsin450=2)(minslQ=(-22.775)×（4000-1200）×10-3/2=-31.89KN·mMC-C=2/)(2maxsLQ=2×702.1×（4000-1200）×预应力管桩10-3/2=1965KN·m下面对B-B截面及C-C截面进行配筋计算（如图11）（1）B-B截面配筋计算：∵MA-A=－31.89KN·m为负弯矩s=20bhfMKcm=1.4×31.89×106/（19×5000×12002）＝0.00032查表：s=1∴sA=0hfMKs=1.4×20.3×106/（310×1×1200）＝120㎜2取构造配筋，φ12@200双向配筋（面筋）（2）C-C截面配筋计算：∵MC-C=1965KN·m∴s=20bhfMKcm=1.4×1965×106/（19×5000×12002）=0.0203查表：s=0.99fcm——混凝土弯曲抗压强度设计值（N/mm2）∴sA=0hfMKs=1.4×1547.5×106/（310×0.99×1200）=5865㎜2取φ18@200双向配筋（底筋）4．承台受冲切承载力的计算（1）塔吊对承台的冲切（如图12）0)(hfsaFthpl2.084.0式中lF—桩反力设计值；—冲切系数；—冲跨比，=0ha，取值范围为0.2~1之间；hp—受冲切承载力截面高度影响系数；tf—混凝土轴心抗拉强度设计值；0h—冲切破坏锥体的有效高度。∵800㎜h=1300㎜2000㎜，tf=1.57N/㎜2，s=1200㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜，maxQ=702.1KN∴hp=1250.01=0.96，a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，λ=0ha=1200/1200=1，2.084.0=0.84/（1+0.2）=0.7∴0)(hfsathp=0.7×（1200+1200）×0.96×1.57×1200×10-3=3007KN∴lF=2Qmax=2×702.1=1404.2KN0)(hfsathp=3007KN，满足要求。（2）角桩对承台的冲切（如图13）0)2(2hfacNthpl2.056.0式中lN—桩反力设计值；—角桩冲切系数；—角桩冲跨比，=0ha，取值范围为0.2~1之间；hp—受冲切承载力截面高度影响系数；tf—混凝土轴心抗拉强度设计值；0h—角桩冲切破坏锥体的有效高度。a—从承台底角桩内边缘引45°冲切线与承台顶面或承台变阶预应力管桩处相交点至角桩内边缘的水平距离；c—从角桩内边缘至承台外边缘的距离。∵800㎜h=1300㎜2000㎜，tf=1.57N/㎜2，s=1200㎜，h0=h-100=1200㎜c=500+200=700㎜，lN=614.135KN∴hp=1250.01=0.96，a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，λ=0ha=1200/1200=1，2.056.0=0.56/（1+0.2）=0.47。∴0)2(2hfacthp=2×0.47×（700+1200/2）×0.96×1.57×1200×10-3=2187KN∴lN=614.135KN0)2(2hfacthp=2187KN，满足要求。5.承台受剪切承载力的计算（如图14）00hbfVths,0.175.1，hs=410)800(h式中V—斜截面的最大剪力设计值；0b—承台计算截面处的计算宽度；—剪切系数；—剪跨比，=0ha，取值范围为0.3~3之间；hs—受剪切承载力截面高度影响系数；tf—混凝土轴心抗拉强度设计值；0h—受剪切截面的有效高度。∵tf=1.57N/㎜2，0b=5000㎜，s=1200㎜，h0=h-100=1300-100=1200预应力管桩㎜maxQ=702.1KN∴a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，λ=0ha=1200/1200=1.0，hs=410)800(h=0.9，0.175.1=1.75/（1+1）=0.875∴00hbfths=0.9×0.875×1.57×5000×1200×10-3=7418KN∴V=2Qmax=2×702.1=1404.2KN00hbfths=7418KN，满足要求。6.承台局部受压承载力的计算（1）桩顶承台局部受压lN41π（21d-22d）cf式中lN—桩顶反力设计值；1d—桩外直径；2d—桩内直径；cf—混凝土轴心抗压强度设计值。∵cf=16.7N/㎜2，1d=400㎜，2d=210㎜，maxQ=826.53KN∴41π（21d-22d）cf=41×3.14×（2400-2210）×16.7×10-3=1519.4KN∴lN=Qmax=826.53KN41π（21d-22d）cf=1519.4KN，满足要求。（2）塔吊柱脚下承台局部受压lN2acf式中lN—塔吊柱脚压力设计值；a—塔吊柱脚承重钢板边长；cf—混凝土轴心抗压强度设计值；∵cf=16.7N/㎜2，a=500㎜，vF=795KN，M=2345KN·m∴2acf=5002×16.7×10-3=4175KN∴lN=24ivxxMF=198.75+994.25=1193KNa2cf=4175KN，满足要求。================================================================说明星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料，内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上，总量在数千G以上。图库网址联系QQ：447255935电话：[phone]