多点进出水倒置A2O工艺周雹

A2/O周　雹　　周　丹　　　针对我国污水排放标准只要求部分硝化和除磷而不要求脱氮的情况,在以往的A2/O工艺基础上,提出多点进出水倒置A2/O工艺,并对该工艺的特点和设计计算方法进行了详细的阐述。　多点进出水倒置A2/O工艺　部分硝化　回流污泥反硝化1　2070,,,,A2/O、UCT、MUCT(UCT),。,、,。,《》,、≤0.5mg/L≤1.0mg/L;,≤15mg/L≤25mg/L;,,,。,,。,,,,。(1),。,,,。(2),,。,。,A2/O,1。2　(1)。A2/O,,1　A2/O,,,。(2),,。,,,,。,(b),(a),ab,a,b,。(3)。,,。(4)(β),(α),。αβ,。3　。3.1　V=24QθcY(Lj-Lch)1000MLSS(1)V———,m3;　Vol.28　No.1　200239　　　DOI:10.13789/j.cnki.wwe1964.2002.01.012Q———,m3/h;θc———,d;Y———,kgSS/kgBOD;Lj———BOD,mg/L;Lch———BOD,mg/L;MLSS———,g/L。Q,Lj,Lch,,θc,YMLSS,V。3.2　。θcb≥4d(10℃);,θca。,,,。,,:θca=F1μ0(2)θca———,d;F———,2.0～3.0,2.3;1/μ0———,d;μ0———,d-1。μ0=0.47×1.103(T-15)(3)　　T,,10℃,11～12℃。,(3):μ0=0.47×1.103(10-15)=0.288d-1,(2):θca=2.3×10.288=7.99d。,θca≥8d。:a,b,(4):θco=a·θca+b·θcb(4)　　a,(NHch)a=0,b,:(NHch)b=TN-0.05(Lj-Lch)(5)　　(0.05)。b(6):b=NHch-3(NHch)b(6)　　NHch,mg/L。3mg/L。a:a=1-b(7)3.3　:BOD,BOD(C/N),,,;,,,。,10℃,C/N。ATV,,θcdC/N1。1　C/N(T=10℃)C/N(kgBOD/kgNO-3)141087θcd/d23.568　　,NOch,。,2。2　A2/O2:Q·TN=Q(NHch+NOch)+QRNOch+0.05Q(Lj-Lch)NOch:NOch=TN-NHch-0.05(Lj-Lch)1+R(8)TN———,mg/L;NHch———,mg/L;NOch———,mg/L。,NOch。40　　　　Vol.28　No.1　2002BODBODβ。β。,,C/P20。,C/P≥20,α:BOD=QαLjQ(TP-Pch)≥20:α≥20×TP-PchLj(9)α———;TP———,mg/L;Pch———,mg/L。BOD:QβLj=Q·Lj·(1-α)(10)C/N:　　C/N=Q·Lj·(1-α)Q·R·NOch=Lj·(1-α)R·NOch(11)1,θcd3.4　θc=θco+θcd(12)3.5　,,Y(13):Y=k×0.6(NjLj+1)-0.072×0.6θc×FT1+0.08θc×FT(13)k=0.8～0.9FT=1.072(T-15)(14)k———;Nj———,mg/L;FT———;T———,。3.6　MLSSMLSS2。,MLSSMLSS,,2　MLSSMLSS/g/L2.5～3.53.5～4.5MLSS,(15):MLSSa=MLSS·1+RR+1-α(15)MLSSa———,g/L;。3.7　。,()0.75h。,,,,,,2h。3.8　,,,,。4　(1),A2/O,,。A2/O,,,。A/O,,,,。(2)A2/Oαβ。,。α,,C/P,;α,β,,C/N,,。,,,αβ,。(3)ab　Vol.28　No.1　200241　　　。a,;a,,,,。,ab,ab,。(4)A2/O,,,,A2/O,。(5),TP≤0.5mg/L,;TP≤1.0mg/L,TP,,。参考文献1　..,2000,26(5):1～42　,..,2000,26(12):1～43　,.A2/O.,2000,16(7):11～154　ATVA131.5000.⊙:300051239　:[phone]-2501　27830284　300074　:2001-7-17　涡旋混凝低脉动沉淀技术在海港水厂的应用赫俊国　赵连栋　宋宏伟　　　依据惯性效应理论对海港水厂斜管池、平流池的混合反应沉淀工艺进行常规技术强化改造。结果表明,斜管池改造后,反应时间由25min缩短为8.5min,沉淀池负荷达3.5mm/s以上。净产水量达到10.0万m3/d,较原设计(5.0万m3/d)提高100%,较原实际运行水量(3.0万m3/d)提高230%,同时沉淀池出水控制在3NTU以下。平流池改造后,反应时间由35min缩短为12.5min,净产水量达到5.5万m3/d,较原设计水量(3.5万m3/d)提高57.1%,同时沉淀池出水控制在3NTU以下;改造后混凝剂单耗较改造前降低30%。实践表明,微涡旋的离心惯性效应是絮凝的动力学致因,以此为依据的涡旋混凝低脉动沉淀技术有效地改善了常规给水处理工艺的絮凝沉淀动力环境,并具有效率高、水质好、成本低的特点。　涡旋混凝　低脉动沉淀　网格平流　给水处理　改造　　,5.0m3/d,3.5m3/d。,,19961998、、。。1　1.1　5.0m3/d,,30s,0.5m;,25min,0.3m;,2.5mm/s,1。1　,,2.5～3.0m3/d,8NTU(),42　　　　Vol.28　No.1　2002