关于需氧转换系数的讨论廖文贵

廖文贵等:关于雷氧转换系数的讨论关于需氧转换系数的讨论廖文贵,廖钧,袁琳(清华萦光环保有限公司)1需氧转换系数已知活性污泥系统的实际需氧量AOR后,为适应曝气设备供应商所提供的技术参数是在标准状态下测定的,故必须将AOR转换成标准状态下的需氧量SOR,因此,需氧转换系数K=SOjRAOR。由于sOR=K·AOR,AoR可以根据活性污泥系统设计参数求定,那么,只要K值确定后,SOR就可以确定。1.1确定鼓风曝气K值的基本公式、、产、IJ、.少,、.,Jl,山气j4了.、毛矛`.飞、产占`、矛.、K=Csw`加)(Q队sw(”一e)1.o24T一20__R0.仁.二U:(-一-匕--一--+一一`一2.026x10)42ot=21(l一E*)79+21(l一E、)几=1.013,:10,+9.SHxlo,(.P)式中:H—曝气器淹没水深,m;E;—氧的转移效率,%;T—设计水温,℃;a=p=混合液之KLa清水之KLa混合液之C:.清水之CsCs—清水溶解氧饱和浓度,mglLC—混合液设定的DO值,mgL/。2确定表面曝气K值的基本公式K=C狱加)a(pCsm一C)一o24T一20(5)式中各参数含意同前。1.3不同影响因素K值的计算结果从式(l)、(2)、(3)、(4)、(5)可知,影响K值的因素有C、a、p、H、T、E`等,针对上述因素的不同值,对K值的计算结果列入表1、2、3。中国水污染防治技术装备论文集2003年第九期全国小城镇污水处理技术(设备)交流与工程咨询研讨会ThmmiaitandpjotCanltySmiarafiNtnolTnaOwtWsaetWrTitetThlyqE(gimP)t表l鼓风曝气的K值表(局二15%)…土年表2不同凡的鼓风曝气K值表(价5.m0介15m叭)…羹装戴并蒸韧表3表面降气K值表…粤导条毕拟2影响K值诸因素的分析21重要的影响因素1)(混合液DO的C值是最重要的影响因素从表l表3可知C每降低0.5m叭K值则降低56%一7.4%这对同时硝化反硝化工艺来说由于C的平均值较低可采用较低的K值以降低能耗而且为了保证同时硝化反硝化的过程还必须采用较低的K值否则如供气量过大必将影响同时硝化反硝化的过程对于推流式曝气池其前后的DO不一致而氧化沟表面曝气器前后的DO也不一致因此不能按反应池后部较高的DO值计算K值(2)ap值也是最重要的影响因素从表l表3也可看出当a=093p阅07时之K值比a=085p=095时之K值将降低120%~125%中国水污染防治技术装各论文集2003年第九期209廖文贵等:关于禽氧转换系数的讨论当活性污泥系统采用低负荷延时曝气工艺时,由于有机物或表面活性物质降解较彻底,含盐量亦有所降低,a、p值相应较高,一般为犷.093,p=0.9;7当活性污泥系统采用中负荷常规工艺时,有机物或表面活性物质降解不彻底,a、p值相应较高,一般为以声0.85,p司.95;当某些工业废水(如造纸中段水),虽然采用低负荷工艺,但由于难降解有机物和表面活性物质较多,出水COD、BODS仍较高,相应的a、p值较低,应采用更低值。2.2可以忽略的影响因紊(l)EA值的影响可忽略不计从表2可以看出,E^值每增加33oof/由150,0增至20%),K值仅增加0.05%一。石o,o,几乎无变化,完全可以忽略不计。(2)水温的影响从表1可以看出,当C二.2Om留L时,水温的影响很小,K值在.006%一0.7%幅间变化,其影响可忽略不计。当C`1.smg/L时水温的影响稍大伏值变化在1.5%~2.1%幅度之间)。但是不论C如何变化,K值的变化有一个共同的特点,即水温在20℃时,K值较大,水温20℃时,K值反而下降。因此建议以20℃为设计水温,这样做,既简化了计算过程,又满足了按最不利情况设计的安全原则。(3)曝气器淹没水深的影响从表l可知,水深每增加o.sm,K值将减少0.16%~0.5%,粗算时亦可忽略不计。3利于节能的转换系数推荐值3.1同时硝化反硝化之K值在同时硝化反硝化过程中,由于混合液平均溶解氧低于反应池末端溶解氧或要求控制溶解氧《1mg几,因此其转换系数按C的何值计算,不仅会影响能耗的大小,而且还直接影响同时硝化反硝化能否进行。为了同时硝化反硝化工艺的需要,也为了节能,建议按反应池实际的溶解氧确定C值,例如:l()对于Orbal氧化沟,外沟占总体积的55%其DO=o;中间占总体积28%其DO=lm叭;内沟占总体积17%其DO=Zmg/L,故整个反应池溶解氧加权平均值C=0.55xo+0.28xl+0.17x20.55+0.28+0.17(2)CAST反应池,=0.62n一醉`。有50%时间其DO=0;30%时间【X)=lmg/L;20%的时间其DO=.2Omg几。故反应池DO加权平均值C=0.50x0+0.3Oxl+0.20x20.50+0.30+0.20=0.7mg/L。(3)对于其他同时硝化反硝化反应池,C`.05~1.Omg/L。为偏于安全,建议同时硝化反硝化之K值按C=l.omg/L计算。(下转第161页)中国水污染防治技术装备论文集2003年第九期全国小城镇污水处理技术(设备)交流与工程咨询研讨会Theeommun.etaionnadProjeetConsultnaeySem一nraofNtaionlaoTwnwsatewtaercTra。”entcTchnology(EquiPmeno做到这一点,面临着环保罚款甚至停业整改的命运。同时,从环保部门来讲,如果对氮磷排放不严加控制的话,太湖水的富营养化将进一步恶化,甚至出现“鱼米之乡”因为水质问题而使饮用水水源匾乏的现象。因此,迫切需要一种经济、实用的脱氮除磷技术来解决这个问题。希望我公司的成果能在这项工作中起到一定的作用。参考文献【l]王图生.间歇式活性污泥法述评.给水排水,1989,l5(:l)40-4412』日本下水道事业主编.序批式活性污泥法设计指南.1990【3]HandbuehdesSBR一ver公hIerns.CyklarAbwasserteehnik.19954I]张大群,王秀朵.SBR工艺新DAT一IAT及新型潍水器.中国给水排水,1996,12(:1)26·295[]蔡不武,等.SBR法处理豆制品废水的试验研究.1993,l2(12)61[徐敏,高廷跃,等.SBR法处理化粪池出水的工艺研究.1993,12(9)[刀IAlenman,J.E.ete.,.NitriifeationhteSequeneingBacthBiologiealReaCto.r1认甲CF,1980,2(I)18]5ilvesrtein,J.,ete.,.PeorfrmaneeofSBRAetivatedSludgePoreesswihtNiitrifeationDeniitrifcation.J认甲CF,1983,55(3)9[]王维斌.影响SBR系统除磷脱氮效果的主要因素.污水除磷脱氮技术研究与实践.全国污水除磷脱氮技术研讨会论文集.2000,3(145)【10]朱怀蓝,等.SBR法生物除磷工艺研究.上海环境科学,1993,12(8)【川周岳溪,等.废水生物除磷机理的研究.环境科学,1992,13(4)(上接第2]0页)3.2其他活性污泥值的K值(1)低负荷城市污水活污泥工艺,按a司.93,p=0.97,C=l.smgL/J,T=20℃计算K值。(2)常规活性污泥工艺,按a二.085,p=0.95,C=l.sm叭,T=20℃计算K值。(3)造纸废水或出水BOD,较高,表面活性物质较多之工业废水,应按实际的a、p值及c=l.sm叭,T=20℃计算K值。中国水污染防治技术装备论文集2003年第九期