污水处理设计计算

范文范例参考WORD格式整理第三章污水处理厂工艺设计及计算第一节格栅。1.1设计说明栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s，槽内流速0.5m/s左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm。1.2设计流量：a.日平均流量Qd=45000m3/d≈1875m3/h=0.52m3/s=520L/sKz取1.4b.最大日流量Qmax=Kz·Qd=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0.73m3/s1.3设计参数：栅条净间隙为b=25.0mm栅前流速ν1=0.7m/s过栅流速0.6m/s栅前部分长度：0.5m格栅倾角δ=60°单位栅渣量：ω1=0.05m3栅渣/103m3污水1.4设计计算：1.4.1确定栅前水深根据最优水力断面公式221BQ计算得：mQB66.07.0153.0221mBh33.021所以栅前槽宽约0.66m。栅前水深h≈0.33m1.4.2格栅计算说明：Qmax—最大设计流量，m3/s；α—格栅倾角，度（°）；h—栅前水深，m；ν—污水的过栅流速，m/s。栅条间隙数（n）为ehvQnsinmax=)(306.03.0025.060sin153.0条栅槽有效宽度（B）设计采用ø10圆钢为栅条，即S=0.01m。30025.0)130(01.0)1(bnnSB=1.04(m)通过格栅的水头损失h202hKh范文范例参考WORD格式整理sin220ghh0—计算水头损失；g—重力加速度；K—格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取3；ξ—阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面，3479.1bs)(025.060sin81.926.0025.001.079.132342mh所以：栅后槽总高度HH=h+h1+h2=0.33+0.3+0.025=0.655(m)（h1—栅前渠超高，一般取0.3m）栅槽总长度LmBBL52.020tan*266.004.1tan*2111mLL26.021211hhH＝0.3+0.33＝0.63mHLLL64.260tan63.05.00.126.052.0tan5.00.1121L1—进水渠长，m；L2—栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度，m；B1—进水渠宽，；α1—进水渐宽部分的展开角，一般取20°。图一格栅简图1.4.3栅渣量计算范文范例参考WORD格式整理对于栅条间距b=25.0mm的中格栅，对于城市污水，每单位体积污水烂截污物为W1=0.05m3/103m3，每日栅渣量为100064.18640005.0153.01000864001maxzKWQW=0.4m3/d拦截污物量大于0.3m3/d，宜采用机械清渣。二、沉砂池采用平流式沉砂池1.设计参数设计流量：Q=301L/s（按2010年算，设计1组，分为2格）设计流速：v=0.25m/s水力停留时间：t=30s2.设计计算（1）沉砂池长度：L=vt=0.25×30=7.5m（2）水流断面积：A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2（3）池总宽度：设计n=2格，每格宽取b=1.2m0.6m，池总宽B=2b=2.4m（4）有效水深：h2=A/B=1.204/2.4=0.5m（介于0.25～1m之间）（5）贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积354511126.0105.1232103.1102mKTXQV（每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：污水流量总变化系数1.5（6）沉砂斗各部分尺寸及容积：设计斗底宽a1=0.5m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=0.5m，则沉砂斗上口宽：范文范例参考WORD格式整理mahad1.15.060tan5.0260tan21沉砂斗容积：322211234.0)5.025.01.121.12(65.0)222(6maaaahVd（略大于V1=0.26m3，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为maLL65.221.125.7222则沉泥区高度为h3=hd+0.06L2=0.5+0.06×2.65=0.659m池总高度H：设超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m（8）进水渐宽部分长度:mBBL43.120tan94.024.220tan211（9）出水渐窄部分长度:L3=L1=1.43m（10）校核最小流量时的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s则vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.170.15m/s，符合要求（11）计算草图如下：范文范例参考WORD格式整理进水图4平流式沉砂池计算草图出水第三节沉淀池3.1采用中心进水辐流式沉淀池：图四沉淀池简图3.2设计参数：沉淀池个数n=2；水力表面负荷q’=1m3/(m2h)；出水堰负荷1.7L/s·m(146.88m3/m·d)；沉淀时间T=2h；。为挂泥板高度，取；为缓冲层高度，取5m.0h5m.0h53污泥斗下半径r2=1m，上半径r1=2m；剩余污泥含水率P1=99.2%3.2.1设计计算：3.2.1.1池表面积2104211042'mqQA3.2.1.2单池面积2m52121042nA单池A（取5302m）3.2.1.3池直径m98.2514.35304A4D＝＝单池（取530m）范文范例参考WORD格式整理3.2.1.4沉淀部分有效水深(h2)混合液在分离区泥水分离，该区存在絮凝和沉淀两个过程，分离区的沉淀过程会受进水的紊流影响，取mh323.2.1.5沉淀池部分有效容积322298.1591342614.34mhDV3.2.1.6沉淀池坡底落差（取池底坡度i=0.05）mrDih55.0222605.02143.2.1.7沉淀池周边（有效）水深mmhhhH0.40.45.05.035320),65.6426(0满足规定HD3.2.1.8污泥斗容积73m.1tg60)12(tg)rr(h0216污泥斗高度32222212161.7m12)1122(373.114.33rrrrhV池底可储存污泥的体积为：32221124263.166)221313(38.014.34mrRrRhV321179.33m166.637.12VV共可储存污泥体积为：3.2.1.9沉淀池总高度H=0.47+4+1.73=6.2m3.3进水系统计算3.3.1单池设计流量521m3/h（0.145m3/s）范文范例参考WORD格式整理进水管设计流量：0.145×(1+R)=0.145×1.5=0.218m3/s管径D1=500mm，s/1.11mD40.218211v3.3.2进水竖井进水井径采用1.2m，出水口尺寸0.30×1.2m2，共6个沿井壁均匀分布出水口流速)/15.0(/101.062.130.0218.02smsmv3.3.3紊流筒计算图六进水竖井示意图筒中流速)s/03m.0(,/02.0~03.03取smv紊流筒过流面积2327.703.0218.0Qfm进紊流筒直径mfD314.327.74433.4出水部分设计3.4.1环形集水槽内流量集q=0.145m3/s3.4.2环形集水槽设计采用单侧集水环形集水槽计算。）为安全系数采用（其中＝＝槽宽集5.1~2.1m48.0145.04.19.0)(9.024.04.0kqkb设槽中流速v=0.5m/s设计环形槽内水深为0.4m，集水槽总高度为0.4+0.4（超高）=0.8m，采用90°三角堰。3.4.3出水溢流堰的设计（采用出水三角堰90°）3.4.3.1堰上水头（即三角口底部至上游水面的高度）H1=0.04m3.4.3.2每个三角堰的流量q1smHq/0004733.004.0343.1343.1347.247.2113.4.3.3三角堰个数n1个设计时取个单3074.3060004733.0145.0q11Qn3.4.3.4三角堰中心距范文范例参考WORD格式整理mbDnLL358.030748.0236(14.3307)2(11）图七溢流堰简图六、氧化沟1.设计参数拟用卡罗塞（Carrousel）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟按2010年设计分2座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Q1′＝3.12106.24=10000m3/d=115.8L/s。总污泥龄：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75则MLSS=2700曝气池：DO＝2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原α＝0.9β＝0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5b=0.07d-1脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0.23d-1Ko2=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原硝化安全系数：2.5范文范例参考WORD格式整理脱硝温度修正系数：1.082.设计计算（1）碱度平衡计算：1）设计的出水5BOD为20mg/L，则出水中溶解性5BOD＝20-0.7×20×1.42×（1－e-0.23×5）=6.4mg/L2）采用污泥龄20d，则日产泥量为：8.550)2005.01(1000)4.6190(100006.01mrbtaQSkg/d设其中有12.4％为氮，近似等于TKN中用于合成部分为：0.124550.8=68.30kg/d即：TKN中有83.610000100030.68mg/L用于合成。需用于氧化的NH3-N=34-6.83-2=25.17mg/L需用于还原的NO3-N=25.17-11=14.17mg/L3）碱度平衡计算已知产生0.1mg/L碱度/除去1mgBOD5，且设进水中碱度为250mg/L，剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16mg/L计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH≥7.2mg/L（2）硝化区容积计算：硝化速率为22158.105.015098.021047.0OKONNeOTTn23.12102247.0158.11505.01515098.0e=0.204d-1故泥龄：9.4204.011nwtd采用安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.54.9=12.5d原假定污泥龄为20d，则硝化速率为：范文范例参考WORD格式整理05.0201nd-1单位基质利用率：167.06.005.005.0abunkg5BOD/kgMLVSS.dMLVSS=f×MLSS=0.753600=2700mg/L所需的MLVSS总量=kg109941000167.010000)4.6190(硝化容积：