地下室顶板施工升降机安拆方案

一、工程安装概况及设备性能1、工程概况工程名称：中信凯旋蓝岸花园23#栋工程地址：长沙市芙蓉南路与韶山南路交汇处施工单位：湖南长大建设集团股份有限公司监理单位：深圳邦迪工程顾问有限公司安装单位：楼层数：地上15层、地下1层安装高度：50m安装位置：2、设备安装平面图施工升降机安装平面图3、主要技术参数塔机型号sc200/200最大架设高度50m标准节长度1.508m每笼载重量2.0t提升速度34m/min吊笼内部长3.2m吊笼内部宽1.5m电机功率2x15防坠安全器1.2m附墙架的安装每隔8.7m安装一套附墙架二、编制依据1、《施工升降机》GB/T10054-20052、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-20103、《施工升降机安全规程》GB10055-20074、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-20105、《机械设备防护安全要求》GB8196-20036、《建筑施工安全检查标准》JCJ59-20117、《建筑机械使用安全技术规程》JCJ33-20128、《施工现场临时用电安全技术规范》JCJ46-20059、施工升降机使用说明三、安装、加高、拆卸的程序（一）安装工艺流程：底座→底笼→3节标准节→两个工作笼→护栏→吊杆→驱动机构安装→安装电气设备→传动机构调整→安装施工升降机标准节加高塔身至第一道附着点位置→安装附着装置→再次加高施工升降机标准节至第二道附着装置→重复此前的步骤加高塔身到指定安装高度→安装上限位置装置→整机调试、检查施工升降机整体安全技术状态。（二）加高工艺流程检查施工升降机整体安全技术状态→将操作按钮盒接到吊笼顶→安装吊杆→拆除上限位装置→安装标准节→安装附墙→安装上限位器（三）拆除程序：是安装的逆过程检查施工升降机整体安全技术状态→拆除施工升降机标准节降低塔身→降低他甚至附着安装→拆除附着安装→再次拆除施工升降机标准节降低塔身→重复此前的步骤→降低塔身至最低点处→断电拆除电气设备→用移动吊车拆除吊笼→拆除底笼→拆除基础脚。（四）施工准备1、施工准备工作（1）因施工升降机底座直接安装在地下室顶板上，为了防止地下室顶板出现裂缝，所以在此范围内的地下室顶板要加固。施工升降机底座采用M20穿板螺栓固定。该基础表面平整度小于5mm，四周应有排水措施。基础回顶做法见如下。根据要求施工升降机安装于地下室顶板上。该层高4.20m，顶板厚250mm，混凝土标号C35双向配钢筋Φ10@125.施工电梯为湖南中楚工程机械有限公司生产的SC200/200，架设高度按50米进行计算（共计34节标准节），基础底座钢架图（下图）2、地下室顶板加固方案为保证施工升降机运行及楼面安全，我公司拟定如下加固方案：采用钢管（Φ48×3.0）满堂架把地下室顶板上的荷载传至地下室底板，以满足设备使用要求。满堂架搭设采用立杆上加可调式顶托，顶板上采用方木（60×80mm）作为龙骨的支撑体系，支撑架搭设宽度为电梯基础宽度每边加宽1米。立杆间距b=800mm，底部垫方木，水平拉杆歩距h小于1600mm，H=地下室层高，B、D分别是地下室顶板梁的宽和高。45度角剪刀撑隔两条立杆连续设置到顶，上、下水平拉杆距立杆端部不大于200mm。为确保施工电梯荷载能有效传至地下室底板，可调顶托应旋紧，并要求上下层立杆位置垂直。见下图：施工升降机计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20115、《木结构设计规范》GB50005-20036、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《砌体结构设计规范》GB50003-2011一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)50标准节长度(m)1.51底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)145对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)945吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)1002.楼板参数基础混凝土强度等级C35楼板长(m)6楼板宽(m)4楼板厚(m)0.25梁宽(m)0.8梁高(m)0.3板中底部短向配筋HRB33510@125板边上部短向配筋HRB33510@125板中底部长向配筋HRB33510@125板边上部长向配筋HRB33510@125梁截面底部纵筋7×HRB33525梁中箍筋配置HPB30012@200箍筋肢数23.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1二、基础承载计算：导轨架重（共需34节标准节，标准节重145kg）：145kg×34=4930kg，施工升降机自重标准值：Pk=((945×2+1480+0×2+100+4930)+2000×2)×10/1000=124kN；施工升降机自重：P=(1.2×(945×2+1480+0×2+100+4930)+1.4×2000×2)×10/1000=156.8kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×P=2.1×156.8=329.28kN1、验算顶板压力Pmax,min=(P+G)/A±M/W其中A为基础底面面积本基础仅考虑竖向荷载，弯矩不予计算，去M=0Pmax,min=(329.28+156.8)/(6×4)=20.2kn/㎡小于修正后地基承载力特征值fa=98.1KN/㎡2、受冲切验算根据《建筑地基基础设计规范》验算公式如下Fi≤0.7Bhp×ft×Um×ho其中Bhp___受冲切载力截面高度影响系数，取1ft___混凝土轴心抗拉设计值取1.5kpaUm___冲切破坏椎体最不利一侧计算长度Um=0.65×4+4h0=3.6mho___顶板有效高度0.25mFi=0.7×1×1.5×3.6×0.25=0.945KN实际冲切承载力F1=P×Aj=P×（0.65+2h0）（0.65+2h0）=0.026KNAj考虑冲切荷载时取用的面积Fi＞F1冲切承载力满足要求3、楼板破碎应力验算（按1m长度截面计算）。（1）楼板1m长度截面含钢率：U=Fu/(b×h)配筋采用双向筋为Φ10@125。则截面布筋面积Fu=1256mm²。截面长度b=1m=1000mm楼板有效长度h=200-40=160mm则U=1256/（1000×160）=0.00785（2）砼强度计算系数α=U×Ra/Ru据《施工手册》，Ra(钢筋强度)，D6~50钢筋，采用Ra=400N/mm²Ru（砼强度），C35，采用Ru=16.7N/mm²则α=0.00785×400/16.7=0.188A=α×（1-α）=0.153（3）断面可承载最大弯矩【Mp】=A×b×h²×Ru=0.158×1000×160²×16.7=65.27KN·m（4）实际最大跨弯中弯矩。立杆支承间距为800mm，假设荷载全部集中并均匀分布于底座的长度为3m，按可能的最大弯矩验算，即底座正好位于两排立杆的正中间，此时计算跨中弯矩最大值可简化为简支梁计算，见附图2.P（每米集中荷载）每米截面最大弯矩W=1/4×P×L=1/4[261.87/(2×3)]×0.8=7.9KN·m小于【MP】=65.27KN·m（5）若底座正好与底板下管顶撑排列位置重叠，则此弯矩计算均按均布荷载连续梁计算，可忽略不计（见附图3）。三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=4/6=0.671、荷载计算楼板均布荷载：q=329.28/(4.5×3)=24.39kN/m22、混凝土顶板配筋验算依据《建筑施工手册》（第四版）：Mxmax=0.0449×24.39×42=17.52kN·mMymax=0.0158×24.39×42=6.17kN·mM0x=-0.1027×24.39×42=-40.08kN·mM0y=-0.0775×24.39×42=-30.24kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+μMymax=17.52+6.17/6=18.55kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=18.55×106/(1.00×16.70×4.00×103×225.002)=0.005；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.005)0.5=0.006；γs=1-ξ/2=1-0.006/2=0.997；As=|M|/(γsfyh0)=18.55×106/(0.997×300.00×225.00)=275.58mm2。实际配筋：706.86mm2275.58mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+μMxmax=6.17+17.52/6=9.09kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=9.09×106/(1.00×16.70×6.00×103×225.002)=0.002；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；γs=1-ξ/2=1-0.002/2=0.999；As=|M|/(γsfyh0)=9.09×106/(0.999×300.00×225.00)=134.74mm2。实际配筋：706.86mm2134.74mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0x=M0xmax+μM0ymax=(-40.08)+-30.24/6=-45.12kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=45.12×106/(1.00×16.70×4.00×103×225.002)=0.013；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.013)0.5=0.013；γs=1-ξ/2=1-0.013/2=0.993；As=|M|/(γsfyh0)=45.12×106/(0.993×300.00×225.00)=672.97mm2。实际配筋：706.86mm2672.97mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+μM0xmax=(-30.24)+-40.08/6=-36.92kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=36.92×106/(1.00×16.70×6.00×103×225.002)=0.007；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；As=|M|/(γsfyh0)=36.92×106/(0.996×300.00×225.00)=549.04mm2。实际配筋：706.86mm2549.04mm2板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3.15×104×2503/(12×(1-(1/6)2))=4.22×1010q=24.39kN/m2=0.0244N/mm2L=4000mm板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00389×0.0244×40004/(4.22×1010)=0.58mmfmax/L=0.58/4000=1/6947.411/250板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。4、混凝土梁配筋验算由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。楼板自重传来荷载0.25×4×25=25kN/m梁自重0.3×0.8×25=6kN/m静载25+6=31kN/m活载1×6=6kN/m作用于梁上的均布荷载：q=31×1.2+6×1.4=45.6kN/m作用于梁上的集中荷载：p=124×1.2/2=74.4kNM=ql2/12+pl/4=45.6×62/12+74.4×6/4=248.4kN·m梁截面积：b×h=0.8×0.3=0.24m2h0=h-25=300-25=275mmαs=|M|/(α1fcbh02)=248.40×106/(1.00×16.70