龙门吊计算书

计算书目录第1章计算书..........................................................................................................................................................11.1龙门吊轨道基础、车挡设计验算...............................................................................11.1.1龙门吊走行轨钢轨型号选择计算....................................................................11.1.2龙门吊轨道基础承载力验算............................................................................21.1.3龙门吊轨道基础地基承载力验算....................................................................21.2吊装设备及吊具验算...................................................................................................31.2.1汽车吊选型思路................................................................................................31.2.2汽车吊负荷计算................................................................................................41.2.3汽车吊选型........................................................................................................41.2.4钢丝绳选择校核................................................................................................51.2.5卸扣的选择校核................................................................................................51.2.6绳卡的选择校核................................................................................................61.3汽车吊抗倾覆验算.......................................................................................................71.4地基承载力验算...........................................................................................................71第1章计算书1.1龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。1.1.1龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算：Pd=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m；满负荷运转时：g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；Pdmax=1.05×1.4×1.15×355=600kN。每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表A.1钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为44.65kg/m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。2考虑到龙门吊周转使用，按照满负荷运转时配备基础梁走形轨理论重量≥71kg/m，根据《起重机用钢轨YBT5055-2014》表3，选用QU100，理论重量为88.96kg/m。1.1.2龙门吊轨道基础承载力验算本方案采用C30钢筋混凝土基础，C30抗压强度14.3N/mm2，QU100钢轨高度为150mm，底面宽度a=150mm，龙门吊单侧支腿接触点之间的距离为6.8m，钢轨受到集中荷载时，扩散角为45度，则轨道底面对轨道基础的受力为300mm×6980mm的均布荷载。F=315kN×2+80.05kg/m×6.8m×10N/kg/1000=635kNP=F/A=635×1000/（300×6980）=0.30N/mm2P14.3N/mm2故条形基础的结构形式满足龙门吊的使用要求。1.1.3龙门吊轨道基础地基承载力验算预制梁场建立在已压实成型的路床上，实测地基承载力为110KPa。（1）荷载：3其中钢筋混凝土基础梁密度取2.6T/m3（含配筋）。F=315kN×2+80.05kg/m×6.8m×10N/kg/1000+2.6T/m3×（0.1×0.08×6.8）×10=636kN（2）每侧支点轨道基础地基受力集中面积：A=1×（6.8+0.8）=7.6m2。（3）轴心荷载作用下地基承载力验算：a：本方案复核：pk=636/7.6=83.68kPafak=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第5.2.2条规定。b：按照满负荷运转时复核:pk=716/7.6=94kPafak=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第5.2.2条规定。所以，地基承载力满足要求。1.2吊装设备及吊具验算汽车吊选用2台KATONK-400E，吊车工作半径6.4m，两片主梁分别整体吊装；吊装钢丝绳选用6x37S+FC-φ28，双支吊索起吊；卸扣选择美标G2130-25-1-3/4；绳卡选用U型绳卡，绳卡螺栓直径为20mm，每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。1.2.1汽车吊选型思路（1）首先要勘察吊装现场，根据现场实际情况首先确定吊装线路，然后根据线路可以确定吊车臂的工作半径R，最后根据吊装的吨位查起重机性能表即可以确定吊车。（2）起重半径R无要求时根据起重量Q及起重高度H，查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L，并可查得在选择的起重量和起重高度下相应的起重半径，即为起吊该构件时的最大起重半径，同时可作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。（3）起重半径R有要求时根据起重量Q、起重高度H及起重半径R三个参数查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L,并确定吊装该构件时的起重半径，作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。（4）最小臂长Lmin有要求时根据起重量Q及起重高度H初步选定起重机型号，并根据由数解法或图解法所求得的最小起重臂长的理论值Lmin，查起重机性能曲线或性能表，从规定的几种臂长中选择一种臂长L＞Lmin，即为吊装构件时所选的起重臂长度。根据实际选用的起重臂长L及相应的α值，可求出起重半径，然后按R和L查起重机性能曲线或性能表，复核起重量Q及起重高度H，如能满足要求，即可按R值确定起重机吊装构件时的停机位置。41.2.2汽车吊负荷计算龙门架抬吊部分总重量G=单片主梁重量+支腿总承重量×2≈30T，两台汽车吊抬吊，则每台汽车吊承担的重量G1=G/2=15T，如图所示：间距分别为10.8m、15.4m、10.8m。1.2.3汽车吊选型汽车吊的起吊高度H≥h1+h2+h3+h4，起重臂长度L≥H/sinθ，θ为起重臂仰角，一般取值70～77°，本工程取值70°。根据上述方案，龙门吊支腿安装高度h1=11m，龙门吊主梁安装悬停过程中主梁距离支腿370005顶面高度h2=0.20m，主梁上绑扎点至主梁吊起后底面的距离h3=2.58m，主梁顶面至吊车吊钩高度h4=1.5m，则汽车吊的起吊高度H≥11+0.2+2.58+1.5=15.28m，起重臂长度L≥15.28/sin70≥16.3m。汽车吊工作半径取值6.4m，综合考虑吊车臂长、起重量，选定两台40T的吊车KATONK-400E。汽车吊起重性能复核：吊车1工况为：臂长16.5m，工作半径6.4m，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。吊车2工况为：臂长16.5m，工作半径6.4m，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。所以，两台KATONK-400E满足起吊重量要求。1.2.4钢丝绳选择校核龙门架主梁抬吊选用6×37S+FC-φ28--1670，吊点选择在主梁端部，双支吊索起吊，如上图所示。钢丝绳拉力计算：本吊装方案中，钢丝绳在竖直方向两条吊索之间方向夹角β：β=arcsin(1.4/2/4.2)=9.59°，则钢丝绳与主梁水平夹角为α=90-β=80.41°，所以每根钢丝绳的拉力为N=1.2×82/2/sin（80.41）=49.90kN，因此，查《GB8918-2006重要用途钢丝绳》表11得到：钢丝绳选用6×37S+FC-φ28，钢丝绳破断拉力为432kN，对应43.2T。钢丝绳实际安全系数复核：钢丝绳实际安全系数为432/49.9=8.6686，满足6倍的安全系数要求。1.2.5卸扣的选择校核选用G2130，工作荷载25T，公称直径1-3/4即44.45mm，卸扣销轴螺栓直径51mm。吊装质量最大支撑时拉力N=49.90KN，卸扣的安全系数取值为4，则卸扣的极限工作荷载为4.99×4=20T，选用弓形卸扣。查《GBT/T25854-2010一般起重用D形和弓形锻造卸扣》表2选用的弓形卸扣型号为：GBT/T25854-4-BX20，且要求公称直径d≤71cm，卸扣销轴螺栓直径D≤80mm。6由于目前国标卸扣都是采用45号钢锻造而成，国标卸扣重量重、体积大，国标规定的卸扣尺寸仅有最大值或最小值，导致各厂家生产尺寸不统一，难以掌握卸扣实体质量，所以目前国内使用较多的为美式卸扣。美式卸扣拥有体积小，拉力大、尺寸规范的特点。常用标准有：弓型卸扣—G209、G2130（带保险），D型卸扣—G210、G2150（带保险）。按种类可分为G209(BW)，G210(DW)，G2130(BX)，G2150(DX)。按型式可分为弓型(欧米茄形)弓型带母卸扣和D