化学锚栓计算

化学锚栓计算()————————————————————————————————作者:————————————————————————————————日期：ﻩ化学锚栓计算:采用四个5．６级斯泰NＧ-M12×110粘接型（化学)锚栓后锚固，heｆ＝110mm,AS＝５8ｍｍ2，fu=5００Ｎ/mm2，ｆy=３0０Ｎ/mm2。荷载大小:Ｎ=5.５44ＫＮＶ=2．０74ＫNM=２．074×0.０８=0.166KＮ·m一、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为3612215.544100.166105042250MyNny＝556N＞0故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值:12ihSdMyNNny3625.544100.166105042250=221６N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度:efh＝efh-３0＝60mm锚栓与混凝土基材边缘的距离c＝150mｍ10efh＝１0×60=6０0mm,因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。承受剪力最大锚栓的剪力设计值:2hSdVV=2074／2=1037Ｎ二、锚固承载力计算１、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：,5850029000RkssstkNAfN锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数:S,1.25001.22.0300stkRNykff≥1.４1.0-1.55锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0RksRdsRSNNNＮ＞hSdN＝2２１6N锚栓钢材受拉承载力满足规范要求!2、混凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:,01.5,3.0(30)RkcefcukNhf7.０1.53.0(9030)35=8２48.64N混凝土锥体破坏情况下,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距:,33(9030)180mmcrNefsh混凝土锥体破坏情况下,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距:,1.51.5(9030)90mmcrNefch基材混凝土劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mmcrspefch则,c1=150mm＞,90crNcmm，取ｃ1=90mm边距c对受拉承载力降低影响系数:,,900.70.30.70.390sNcrNcc=１.0表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数:,90300.50.5200200efreNh=0.8荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数：,,111.012/120ecNNcrNes其中,0Ne开裂混凝土,1.0ucrN单根锚栓受拉,混凝土理想化破坏锥体投影面面积：0222,,18032400mmcNcrNAss1=100mm＜,取,180crNsmms１=10０mｍs2=200ｍm＞,180crNsmm,取s2=１80mmｃ1=150ｍm,90mmcrNc，取ｃ1=9０mm，c2＝90mｍ群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积,cNA:,11,22,(c0.5)(0.5)cNcrNcrNAsscss(901000.5180)(901800.5180)=100８００mm２混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数,,2.15RcN群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:,0,,,,,,0,cNRkcRkcsNreNecNucrNcNANNA1008008248.641.00.81.01.032400=2052９．9５N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值：,,,20529.959548.812.15RkcRdcRcNNNN＞N＝５544N混凝土锥体受拉承载力满足规范要求!3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mmcrspefch则，c１＝150mm＞,120mmcrspc,取c1=120ｍｍ，c2=１２0mm,,22120240mmcrspcrspscs1＝1００mm＜,240crspsmm,取ｓ1=100mｍs2＝200mm＞,240crspsmm,取ｓ2=20０mm0222,,24057600mmcNcrspAs,11,22,(c0.5)(0.5)cNcrspcrspAsscss(1201000.5240)(1202000.5240)＝14960０ｍm2构件厚度h对劈裂承载力的影响系数:2233h,250()()2260spefhh=1．63１＞1．5，取h,1.5sp单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:,01.5,3.0(30)RkcefcukNhf1.53.0(9030)35=8248.64N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：,0,,,,,,0,cNRkcRkcsNreNecNucrNcNANNA1496008248.641.00.81.01.057600=1７138．84N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,,1.517138.8425708.26RksphspRkcNNN混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值:,,/25708.26/2.1511957.33RdspRkspRspNNNN=5５44Ｎ混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求!４、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500RkssstkVAfN锚栓钢材受剪承载力分项系数：,5001.2/1.22.0300Rvsstkykff锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值：,,,/14500/27250RdsRksRsvVVN＞V=2074N锚栓钢材受剪承载力满足规范要求！5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取c1=ｃ2=,90crNcmm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值:,00.21.5,10.45(/)RkcnomfnomcukVdldfc0.21.50.4510(60/10)3590＝10285．８６Ｎ边距比c2／c１对受剪承载力的降低影响系数:2s,1900.70.30.70.30.91.51.590vcc边距与构件厚度比ｃ1／ｈ对受剪承载力的提高影响系数：1/31/31,1.51.590()()0.814250hvch＜1,取,1.0hv剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α对受剪承载力的影响系数,v:因为α＝０0，因此,1.0v。荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数,ecv:ec,1110.62828012/31390vvec未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数,ucrv：,1.0ucrv单根锚栓受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：022,14.54.59036450cVAcmm２群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面积:,122(1.5)(1.59020090)250106250cVAcschmm2群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值:,0,,,,,,0,cVRkcRkcsVhVecVucrVcVAVVA10625010258.860.91.01.00.6281.036450=１６901.７9Ｎ混凝土楔形体受剪承载能力分项系数:Re,1.8v群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值:,,,/16901.79/1.89389.88RdcRkcRcVVVＮV=2074N混凝土楔形体受剪承载力满足规范要求！6、混凝土剪撬破坏承载能力因为903060mmefh≥6０ｍm，故取Ｋ＝2.0。混凝土剪撬破坏承载能力标准值:R,,2.017138.8434277.68kcpRkcVkNN混凝土剪撬破坏承载能力分项系数:R1.8cp混凝土剪撬破坏承载能力设计值:R,,/34277.68/1.819043.16dcpRkcpRcpVVN＞V=2０7４N混凝土剪撬破坏承载力满足规范要求！7、拉剪复合受力承载力植筋钢材破坏:2222,,22161037()()()()0.044145007250hhSdSdRdsRdsNVNV1．0混凝土破坏:1.51.51.51.5,,55442074()()()()0.5469548.819389.88hhSdSdRdsRdsNVNV１．0综上所述,后置埋件的承载力满足规范要求!＞Ａｓ=58ｆ_ｓtｋ=5０0N_RKs=Ａs*f_ｓtｋf＿yk＝３00gａｍma_RSN=(1.２＊f_stk）/f_ykN＿RdS=Ｎ_RKｓ/ｇammａ_RSNh_eｆ=110h_eｆ1=ｈ_eｆ-3０f＿ｃｕk＝3５N_RKｃ0=（３．０*(h＿ef-3０)^1．５)*ｓqrt（ｆ_ｃuｋ）S_crN=3*ｈ_eｆ1C_ｃrＮ=1.５*ｈ＿ef1C_crｓｐ=２*ｈ_ef１C=120ｐsi_sN＝0.７+(０.3*c)/C_cｒＮｐｓi_reＮ=0．5+h_eｆ１/20０e_Ｎ＝０s＿ｃrＮ=18０psi_ecN=1/(1＋（2*ｅ_N）/ｓ_crN)psi＿ucrN=1S_cｒN=150A＿cＮ０=Ｓ＿crN＾2s_１=120s_２=1２０s_2=１20ｃ＿1=120c_２=120A_cN＝(c_1+ｓ_1+0.5*S_cｒN)*(c_２＋ｓ_2+0．5*Ｓ_crN）gamma_RcN＝2.1５Ｎ＿RKc=(N_ＲＫc0＊A_cN*pｓi_sＮ*psi_reN*ｐsi_ｅcN*ｐsｉ_ucrＮ)/A_cN0Ｎ＿Rdｃ=N_RKｃ/gamma＿RcNc_crsp=2*h_ｅf1ｓ_crｓp＝2*c_cｒsps_1=1２0s_2＝1２０A_cＮ0＝s_crｓｐ^2Ａ_ｃN＝（c＿１+ｓ_1+0.5*s_crsp)*(c_２+s＿２+0．5*s_crsp)h＝5０0pｓi＿ｈsp=(ｈ/(２＊ｈ_ef））＾(2/3)N＿RKｃ0=（３．0*(ｈ_ｅf-30)＾1.5)＊sqｒｔ(f_cuk)N_RKc=(N_RKc0*A＿cN*psi＿sN*ｐsi_reN＊ｐsｉ＿eｃＮ*psi_ucrN)/A_cN0N＿RKｓp=ｐｓｉ_hsｐ*N_ＲＫcgaｍma_Ｒsp=2.１5N_Ｒdsp=N_RＫsp/gamｍa＿Rspgaｍmａ_Rsv=（1.２＊f_stｋ)/f＿ykV_Rds=N_ＲdS/gamｍa_Rsｖc＿１＝C_crNｃ_２=C＿ｃrNl＿f＝9０d＿nom=12V_ＲＫc０=０．45*sqrt(d＿noｍ）*(9０/60)^(0.２）*ｓqｒt(ｆ_cuｋ）*c_1^(1.5)ｐsi＿sv=0．7+(0．3＊ｃ_2)/(1.5＊ｃ_１)ｐｓi_ｈｖ=(（1.5*c_1）/h)^(1／３）psi＿alｐhav=1．0e_v=２25psi＿eｃv=1/（１＋(2＊ｅ_v）/（３*ｃ_１)）ｐsi＿ucrｖ=1A_cV0=４．5*(c_1^２）Ａ_ｃV＝(1.5*c＿1+s＿2+c_２)*hＶ_RKc=（V_RKc０*Ａ＿cV*psi_ｓｖ*psｉ_hv*pｓi_eｃｖ*psi_uｃrv)／A_ｃV0gａmｍa＿Rev=1.8V_Rdc=V_RＫc/ｇammａ_Ｒevh_ef=110Ｋ=2V＿RKｃp＝K*N＿RKcgamｍa_Rｃp=1．８V＿Rdcｐ=V_RＫcp/ｇamma_ＲcpＮ_Sdh=４４4.8３V_Sdh＝４846beta=((N_Sdh/N_RｄS）^２)＋(（V_Ｓdｈ／V_Rｄs)^２)beta＿1=((N_Ｓｄh／N＿RｄＳ)^(3/2))+((Ｖ_Sdh／V＿Rds)^(３/2）)As=５8f_stk＝500N_RKｓ=2９0００