天津大学食工原理答案第六章

天津大学食工原理答案第六章6-1试估算固形物含量为30%的番茄酱在常压和720mmHg真空度下蒸发时的沸点升高，番茄酱的沸点升高数据可参考糖溶液，忽略静压引起的沸点升高，大气压强取760mmHg。解:绝压=760-720=40mmHg=5333Pa在5.3kPa下水沸点为33.4℃→306.6K，潜热2416.1kJ/kg查糖液性质D0'=0.6℃∴D'=0.0162×0.6×306.62/2416.1=0.4℃6-2上题中若加热管长度为4m，则沸点升高又为多少？计算时番茄酱的密度可近似取为1000kg/m3。解：pm=p0+rgh/2=5333+1000×9.81×4/2=24953Pa在25kPa下，水沸点为63.3℃∴D=63.3-33.4=29.9℃D=D'+D=30.3℃6-3在单效真空蒸发器内，每小时将1500kg牛奶从浓度15%浓缩到50%。已知进料的平均比热容为3.90kJ/(kg.K)，温度80℃，加热蒸汽表压为1×105Pa，出料温度60℃，蒸发器传热系数为1160W/(m2.K)，热损失可取为5%。试求：（1）水分蒸发量和成品量；（2）加热蒸汽消耗量；（3）蒸发器传热面积。解：（1）W=F(1-w0/w1)=1500(1-15/50)=1050kg/h产品量为：F-W=1500-1050=450kg/h（2）D=1.05×[Fcp0(t1-t0)+Wr']/r=1.05×[1500×3.9×(60-80)+1050×2355.1]/2204.6=1122kg/h此处r'按60℃查，r按200kPa绝压查，且知T=120.2℃（3）S=Q/KDt=Dr/KDt=1122×2204.6×103/[3600×1160×(120.2-60)]=9.84m26-4在某次试验研究中，桃浆以65kg/h的流量进入连续真空蒸发器内进行浓缩，进料温度为16℃，固溶物含量为10.9%，产品排出温度为40℃，固溶物含量为40%，二次蒸汽在间壁式冷凝器中冷凝，离开冷凝器的汽凝水温度为38℃。试求：（1）产品和凝结水的流量；（2）采用121℃蒸汽供热时的蒸汽消耗量（热损失不计）；（3）若冷却水进冷凝水时温度为21℃，离开时为29.5℃，求其流量。桃浆进料比热容可取为3.9kJ/(kg.K)，冷却水比热容可取为4.187kJ/(kg.K)。解：（1）W=F(1-w0/w1)=65(1-10.9/40)=47.3kg/h→汽凝水量产品量=F-W=17.7kg/h（2）r=2202.5kJ/kg，r'=2401.1kJ/kgD=[Fcpn(t1-tn)+Wr']/r=[65×3.9(40-16)+47.3×2401.1]/2202.5=54.3kg/h（3）qmw=[Wr'+Wcpw(t1'-t1)]/[cpw(t4'-t3')]=[47.3×(2401.1+4.187×2)]/[4.187×(29.5-21)]=3202kg/h6-5用某真空蒸发器浓缩含大量蛋白质的食品溶液，当加热管子表面洁净时，传热系数为1400W/(m2.K),当操作一段时间后，形成了厚0.5mm的垢层，问蒸发器的生产能力将发生什么变化？污垢的导热系数可取为0.2W/(m.K)。解：1/K'=1/K+dr/r=1/1400+0.5×10-3/0.2=3.21×10-3K'=311W/(m2.K)Q'/Q=K'/K=22%，即生产能力降为原来的22%6-6对某糖类真空蒸发器的传热系数进行实际测定，蒸发器内料液浓度为50%，密度1220kg/m3，加热蒸汽的压强为2×105Pa，分离室内真空度600mmHg，大气压强可取为760mmHg，蒸发器内液层深度为2.8m，沸点进料，经3小时试验后得蒸发的水分量为2.7×104kg。已知蒸发器传热面积为100m2，假定热损失为总传热量的2%，试求传热系数。解：W=2.7×104/3=9000kg/h=2.5kg/s分离室内压强760-600=160mmHg→21331Pa→61℃，r’=2352.1kJ/kg加热蒸汽200kPa→T=120.2℃，r=2204.6kJ/kgD=Wr'×1.02/r=2.5×2352.1×1.02/2204.6=2.72kg/sQ=Dr=5997kW50%糖液，D0'=1.8℃，D'=0.0162(61+273)2×1.8/2352.1=1.38℃pm=21331+1220×9.81×2.8/2=38088Pa→73.39℃t=1.38+73.39=74.8℃K=Q/S(T-t)=5997×103/[100(120.2-74.8)]=1321W/(m2.K)6-7在双效顺流蒸发器中浓缩脱脂牛奶。进奶固体含量为10%，温度为55℃，第一效中沸点为77℃，第二效中沸点为68.5℃，末效排出浓奶的固体含量为30%，假设固形物的比热容为2kJ/(kg.K)，试近似估算离开第一效牛奶的固体含量。（提示：以100kg进料为基准，作第二效的热量衡算）。沸点升高可忽略。解：以100kg进料为基准，可写出：W1=F(1-w0/w1)=100(1-w0/w1)W2=(F-W1)(1-w1/w2)=(100-W1)(1-w1/30)cp1=cpsw1+(1-w1)cpw=2w1+4.187(1-w1)D2=W1D2=[(F-W1)cp1(t2-t1)+W2r2']/r'=[(100-W1)cp1(68.5-77)+W2×2334.9]/2314.8用试差法解得w1=14.94%，W1=D2=33.0，W2=33.6，cp1=3.86kJ/(kg.K)6-8如上题，所有条件均相同，唯采用逆流操作，且第一效加热蒸汽温度100℃。求由末效流入第一效料液中的固体含量。解：物料平衡：一效Fw0=(F-W2)w1二效(F-W2)w1=(F-W1-W2)w2比热容：cp0=cpsw0+(1-w0)cpw=2×0.1+0.9×4.187=3.97kJ/(kg.K)cp2=2×0.3+0.7×4.187=3.53kJ/(kg.K)cp1=2w1+4.187(1-w1)热量衡算：D1=[(qF-W1-W2)cp2t1+W1r1'-(FF-W2)cp1t2]/r1D2=W1=[(qmF-qmw2)cp1t2+W2r2'-Fcp0t0]/r1'由此得方程组：W2=100(1-0.1/w1)W1=(100-W2)(1-w1/0.3)cp1=2w1+4.187(1-w1)D1=[(100-W1-W2)×3.53×77+2314.8W1-68.5cp1(100-W2)]/2258.4D2=W1=[(100-W2)×cp1×68.5+2334.9W2-100×3.97×55]/2314.8试差解得：w1=15.18%，cp1=3.855kJ/(kg.K)，W1=32.5kg，W2=34.1kg，D1=29.44kg6-9用双效顺流蒸发某热敏食品，加热蒸汽温度为110℃，冷凝器的冷凝温度为40℃，一切温差损失均忽略不计，且规定料液最高允许温度为65℃，假定两效的传热系数相等，试估算两效传热面积之比（可设等蒸发量分布及1kg蒸汽蒸发1kg水）。解：由等蒸发量可得：W1=W2∵1kg汽蒸1kg水，∴D1=D2Q1≈Q2而Q1=K1S1(T1-t1)Q2=K2S2(t1-t2)二式相除，K1=K2∴S1/S2=(t1-t2)/(T1-t1)=(65-40)/(110-65)=0.556或S2/S1=1.86-10同上题，若用等面积原则设计两效设备，试问是否合理？又如果第二效采取改善循环的措施，提高了传热系数，使它为第一效传热系数的2倍，问等面积设计原则是否合理？解：上题若用等面积分析，则必有：K1S1(T1-t1)/[K2S2(t1-t2)]=(T1-t1)/(t1-t2)=f即：(110-t1)/(t1-40)=1t1=75℃，不合理（因t1不高于65℃）而当K2=2K1时，有(110-t1)/[2(t1-40)]=1t1=63.3℃，可以。6-11在双效顺流蒸发器内蒸发1t/h，浓度为10%的某溶液，溶液浓度在第一效内为15%，在第二效内为30%。第一效内沸点为108℃，第二效内沸点为75℃，第二效二次蒸汽的绝对压强为30kPa，设15%溶液的比热容为3.559kJ/(kg.K)，问料液由第一效进入第二效时自蒸发的水分量是多少？此水分量占总水分蒸发量的百分之几？解：W=F(1-w0/w2)=1000(1-10/30)=2021/3kg/hW1=F(1-w0/w1)=1000(1-10/15)=1000/3kg/h由第一效进入第二效的料液量为：F-W1=1000-1000/3=2021/3kg/h第二效二次蒸汽潜热，r2'=2333.7kJ/kg∴W'=(2021/3)×3.559×(108-75)/2333.7=33.55kg/hW'/W=33.55/(2021/3)=0.05=5%6-12试设计计算一双效逆流蒸发器以浓缩番茄汁，要求浓度从4.20%浓缩到28%，原料被预热至最高温60℃后进料。原料处理量为每天100吨（每天按20小时计），所用的加热蒸汽压强为120kPa（绝对），冷凝器的真空度选用700mmHg，第一效用强制循环，传热系数为1800W/(m2.K)，第二效用自然循环，传热系数为900W/(m2.K)，试计算蒸发量、加热蒸汽消耗量和传热面积。（忽略温差损失，比热容中可忽略固体比热容）解：W=F(1-w0/w1)=(100×103/20)(1-4.25/28)=4241kg/h由题意t1=60℃=th1't2=th2'=41.3℃其中，由p2=60×133.2=8000Pa→t2=41.3℃，r2'=2398.2kJ/kg由p1=120kPa，th1=104.5℃,r1=2246.8kJ/kgt1=60℃，r1'=r2=2355.1kJ/kgcp0=4.187(1-0.0425)=4.01kJ/(kg.K)cp1=4.187(1-0.28)=3.015kJ/kg.Kcp2=4.187(1-w2)(a)作热衡算，D1r1=(F-W)cp1t1+W1r1'-(F-W2)cp2t22246.8D1=(5000-4241)×3.015×60+2355.1W1-(5000-W2)×41.3×4.187(1-w2)(b)Fcp0tn+W1r1'=(F-W1)cp2t2+W2r2'5000×4.01×60+21246.8W1=(5000-W1)×41.3×(1-w2)+2398.2W2(c)W2=F(1-w0/w2)=5000(1-0.0425/w2)(d)用试差法解得：W1=1953kg/h，W2=2288kg/h，D1=2283kg/h，w2=0.0784故S1=2283×2246.8×103/[3600×1800×(104.5-60)]=17.8m2S2=1953×2355.1×103/3600×900×(60-41.3)=76m26-13某厂拟采用三效蒸发将浓度为6％的番茄汁浓缩到30％，处理的稀量番茄汁为每小时10吨，第一效的二次蒸汽抽用量为每小时1吨，第二效的二次蒸汽抽用量为每小时0.8吨，第三效的二次蒸汽全部进入冷凝器。设每kg蒸汽可蒸发1kg水。问：（1）蒸发系统每小时总蒸发水量是多少？（2）消耗的蒸汽量是多少？（2）若第一、二效的二次蒸汽抽用量均每小时增加0.2吨，所消耗的蒸汽量增加多少？解：（1）W=F(1-w0/w3)=10000×(1-6/30)=8000kg/h（2）D1=W1D2=W2=W1-E1D3=W3=D2-E2=W1-E1-E2W1+W2+W3=W=3W1-2E1-E2W1=D1=(W+2E1+E2)/3=(8000+2×1000+800)/3=3600kg/h（3）D1’=(8000+2×1200+1000)/3=3800kg/h6-14某糖厂采用四效蒸发将干固物浓度为16％的清糖汁浓缩，1200m2，700m2，700m2。第一效蒸发器的加热蒸汽温度为132℃，第一效蒸发器的二次蒸汽温度为120