计算

设计计算1.水量设计计算设计水量Q=500t/d=500m3/d=20.83m3/h=5.8L/s表1.1污水总变化系数表由内插计算0.2-z8.5-15z-3.25-8.5KK得Kz=2.32则Qmax=QKz=20.83×2.32=48.33m3/h2.调节池2.1设计说明调节池是用来均衡调节污水水量、水质、水温的变化，降低对生物处理设施的冲击，为使调节池出水水质均匀，防止污染物沉淀，调节池内宜设置搅拌、混合装置。2.2调节池设计计算2.2.1调节池有效水深H2H2=qt式中：q―表面水力负荷，即要求去除的颗粒沉速，取2.0m3/（m2•h）；t―废水沉淀时间，取1.0~2.0h；本设计取1.0h；污水平均日流量（L/s）5154070100200500≥1000总变化系数（Kz）2.32.01.81.71.61.51.41.3故可得H2=2.0×1.0=2.0m设计要求调节池沉淀区有效水深在2.0~4.0m故H2=2.0m符合设计要求，取超高0.5m则沉淀区总高度为H=2.0+0.5=2.5m2.2.2调节沉淀区有效容积为VV=Qmaxt=48.33×1.5=72.5m32.2.3调节沉淀区长度LL=3.6Vt式中：V―最大设计流量时的水平流速，mm∕s，一般不大于5mm∕s；本设计取mm∕s；L=3.6×3×1.5=16.2，取17m2.2.4沉淀区总平面面积V25.360.25.722H`VF2.2.5沉淀区总宽度B，1.21725.36LFB取2.2m长宽比校核：2.217=7.7﹥14，符合要求。长深比校核：217=8.5﹥8，符合要求。调节沉淀池的几何尺寸为：L=17mB=2.2mH=2.5m；2.2.6理论每日污泥量W=t)0100(100010024)10(maxPCCQ式中:Qmax―最大设计流量，m3∕h；C0、C1―分别是进水与出水的悬浮物浓度，kg∕m3，如有浓缩池、硝化池以及污泥浓脱水机的上清液回流至初沉池，则式中的C0取1.3C0；C1取1.3C0的50%~60%；本设计因无回流，取C1=55%C0；P0―污泥含水率，取值97%；γ―污泥容重，kg∕m3，因污泥的主要成分是有机物，含水率在95%以上，故γ取1000kg∕m3；t―两次排泥的时间之隔W=5.1100097-100100010024%55600-60033.48）（）（=15.65m3∕d2.2.7污泥斗容积（用椎体体积公式）V=3)21f2f1f3hf（式中：f1―污泥斗上口面积，m2；f2―污泥斗下口面积，m2；h3―污泥斗高度，m；本设计中取f1=5×2.2=11m2；f2=0.8×0.4=0.32m2；污泥斗为长方形斗状，h3=4m；V=332.01132.0114）（=17.6m3﹥15.65m3；符合设计要求3隔油池设计3.1设计说明隔油池是一种采用物理方法处理含油废水的构筑物。它根据油和水的密度不同，油粒密度小，浮在水面上的原理，使油水分离，不需要加入化学药剂或用微生物处理，一般用于含油废水的初步处理。港口的压舱水和洗舱水等含油废水，乳化程度较炼油厂含油废水低，用物理方法可以除去大部分油污，甚至可以达到排放标准以下3.2设计参数规范a.停留时间T，一般采用1.5~2h；b.水平流速V，一般采用2~5mm∕s;c.隔油池每格宽度b采用2m，2.5m，3m，4.5m，6m。当采用人工清除浮油时，每格宽≤3m。d.隔油池超高h1，一般不小于0.4m，工作水深h2为1.5~2.0m。人工排泥时，池深应包括污泥层厚度。e.隔油池尺寸比例：单格长宽比（L∕b）≥4，深宽比（h∕b）≥0.4。f.刮板间距不小于4m，高度150~200mm，移动速度0.01m∕s。g.隔油池池底底坡一般为0.01~0.02，泥斗倾角45度，池底构造与沉淀池基本相同。h.平流式隔油池与平流式沉淀池基本相似，按表面负荷计时，一般采用1.2m3/(m2·h）；按停留时间设计时，一般采用1.5~2.0h。3.3设计计算隔油池的表面面积：3.3.1池内水流的水平流速ν：一般可以取池内水平流速ν≤15u且不宜大于0.9m/min(15mm/s)，在本次设计中取ν=2.0mm/s,3.3.2隔油池表面修正系数α按照一般公式求出的隔油池表面面积一般往往偏小，这是因为实际的隔油池容积利用率不是100%，而且又要受水流紊动的影响，因此要乘如一个大于1的系数α。予以矫正。Α值与系数ν/u有关，可由表1查得。今u=m/s0.0410/0mm/s.2=5，由表1取，表1表面积修正系数α与速度比ν/u的关系ν/u20151063α1.741.641.441.371.28所以：α=43.13628.137.1528.1所以，根据隔油池表面面积公式A=αQ/u式中：A—隔油池表面面积，m2；Q—设计中的含油废水流量，m3/h。求得，隔油池的表面面积为：A=2320.7m100/360004cm/s.0h/m.20.8343.1uQ3.3.3隔油池水流横断面面积根据公式A0=Q/ν，式中：A0—隔油池水流横断面面积，m2。求得隔油池水流横断面面积为：A0=23m9.21000/3600s/0mm.2h/20.83mQ3.4隔油池有效水深本次设计采用机械清除浮油，设隔油池每格宽为B=2.0m，格数为n=1个则根据公式h2=A0/nB，式中h2—隔油池有效水深，m；n—隔油池分格数，个；B—隔油池每格宽，m。求得隔油池有效水深为：h2=1.45m2m1.9m2nBA201.5m2h=1.45m2m(不符合要求)老师，我已经取极值了，可是除油池还是不符合要求4.沉淀池本设计初沉池采用平流式沉淀池4.1平流式沉淀池的一般设计原则（1）长宽比要大于4，大型沉淀池可考虑设置导流墙，采用机械排泥时，宽度需根据排泥设备确定。（2）池子的长深比一般采用8—12（3）池底纵坡一般采用0.01—0.01，机械刮泥时不小于0.005（4）一般按表面负荷计算，按水平流速校核，最大水平流速，初次沉淀池为7mm/s,二次沉淀池为5mm/s(5)进出口处挡板位置，高出池内水面0.1—0.15m，进出挡板淹没深度一般为0.5—1.0m；出口挡板深度一般为0.3—0.4m；挡板距进水口0.5—1.0m；距出水口0.25—0.5m（6）非机械刮泥时，缓冲层的高度为0.5，机械刮泥时，缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m.（7）刮泥机行进深度不大于1.2m/min，一般为0.6—0.9m/min（8）入口的整流措施，可采用溢流式入流装置，并设置有整流穿孔墙；底孔式入流装置，底部设有挡流板；淹没孔与挡流板措施课的组合；淹没孔与整流墙的组合。有孔整流墙的开孔总面积为过水断面的6%-20%。（9）出口的整流措施可采笏的不均匀用溢流式集水箱。锯齿形三角堰应用最普遍，水面宜位于尺高的1/2处。为适应水流的变化或构筑物的不均匀沉降，在堰口需设置使堰板能上下移动的调整装置。（10）平流沉淀池的出水堰应保证单位长度溢流量相等。出水堰前应设收集和排出浮渣的设备，当采用机械排泥时可一并结合考虑。4.2初沉池的设计计算1.沉淀池的表面积AA=22.321.5*360048.33*3600qQmax36002m式中Qmax————设计最大流量，m3/sq————表面水力负荷，m3/（m2·h），初沉池一般取1.5~3.0m3/（m2·h），本次设计取1.5m3/（m2·h）2.沉淀区有效深度2h2h=qt=1.5*1.0=1.5m式中t————沉淀时间，h；初沉池一般取1~2h。3.沉淀区有效容积V’V’=A2h=32.22*1.5=48.334.沉淀池长度LL=3.6vt=3.6*3.3*1.0=11.88取L=12m式中v————最大设计流速，mm/s；一般小于5mm/s本设计取3.3mm/s5.沉淀池的总宽度BB=m8.21222.32LA取B=3.0m6.沉淀池座数n=1bB本设计取1座长宽比校核：540.312BL3符合要求；长深比校核：1285.1122hL8符合要求。7.污泥区容积VV=3m8296100100010001.055.06.0500T)P100(1001CC0Q）—（）—（—）—（r式中Q—设计流量,m3/d；C0、C1—进、出水中的悬浮物浓度,kg/m3；（本设计因为有隔油池，所以进水的ss取C0=0.60.55kg/m3，出水按一级A标准取C1=0.01kg/m3）r—污泥密度，污泥主要为有机物且含水量水率大于95%时，取1000kg/m3P—污泥含水率,一般取95%～97%；T—两次排泥的时间间隔；T—排泥间隔时间：本设计取2d8.污泥斗容积V1V1=32121,4m75.10)25.0925.09(331)(31ssssh污泥斗采用倒锥形上表面为33m的正方形，下表面为0.50.5m的正方形，高度为3mV1=10.758故符合排泥要求9.沉淀池总高度hh=h1+h2+h3+h40.3+1.5+0.3+3=5.1h1——沉淀池超高，m，一般取0.3m；h2——沉淀区有效深度；m；h3——缓冲高度，m，一般取0.3m；h4——污泥区高度，m。5.水解酸化池5.1水解池的容积水解池的容积VQHRTKVZ式中：V——水解池容积，m3；zK——总变化系数，1.5；Q——设计流量，m3/h；HRT——水力停留时间，h，取6h；则3290683.2032.2mV分为8格，每格的长为4m，宽为2.5，设备中有效水深高度为4m，则每格水解池容积为40m3，8格的水解池体积为320m3。5.2水解池上升流速校核已知反应器高度为：mH5；反应器的高度与上升流速之间的关系如下：HRTHHRTAVAQ式中：——上升流速（m/h）；Q——设计流量，m3/h；V——水解池容积，m3；A——反应器表面积，m2；HRT——水力停留时间，h，取6h；则)/(83.065hm水解反应器的上升流速hm/8.1~5.0，符合设计要求。5.3进水堰设计已知每格沉淀池进水流量smhmQ/00035.036004/533'；5.4.1堰长设计取出水堰负荷)/(1'msLq（根据《城市污水厂处理设施设计计算》P377中：取出水堰负荷不宜大于)/(7.1msL）。''qQL式中：L——堰长m；'q——出水堰负荷，)/(msL，取1)/(msL；'Q——设计流量，m3/s；则8.518.5''qQLm，取堰长mL6。5.4.2出水堰的形式及尺寸出水收集器采用UPVC自制90º三角堰出水。直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料P683页，当设计水量为Q=20.83m3/h时，过堰水深为112mm每米堰板设6个堰口，过堰流速为sm/395.11。取出水堰负荷)/(0.1'msLq每个三角堰口出流量为)/(000033.0)/(033.062.06'3smsLqq1.4.3堰上水头1h251)4.1(qh式中：1h——堰上水头m；q——每个三角堰出流量，m3/h；则014.0)4.1000033.0()4.1(25251qhm。1.4.4集水水槽宽B4.0'9.0QB式中：B——堰上水头m；'Q——设计流量，m3/s；为了确保安全集水槽设计流量0Q=（1.2~1.5）'Q则044.0)00035.05.1(9.04.0Bm，因此水槽宽取50mm。1.4.5集水槽深度集水槽的临界水深：3220gBQhk式中：B——堰上水头m；0Q——安全设计流量，m3/s；则1132.0044.08.9)00035.05.1(3223220gBQhkm。集水槽的起端水深：khh73.10式中：0h——起端水深m；则195.01132.073.173.10khhm；取mmh2000；设出水槽自