木工施工方案（DOC42页）

1淮安园区教育训练（配套）中心工程木工施工方案编制人:审核人:江苏永泰建造工程有限公司淮安项目部2一、概况淮安园区教育训练（配套）中心11#-A12、A13，框架3层，局部4层，建筑面积35278.85㎡，10#-A25（01）连廊，框架二层，一层柱、二层连廊，建筑面积1908㎡，9#-A21南门，框架一层，面积152㎡，实内外高差300mm。本工程基础：主要部分桩基础，1-2轴水池部分为筏板基础，100㎜厚C15混凝土垫层；基础采用柱下钢筋砼独立承台，砼强度等级为C30，承台砼基础底标高为-2.00m，筏板基础底标高为-6.70米。1、建设单位：庆鼎精密电子（淮安）有限公司2、工程名称：淮安园区教育训练（配套）中心3、设计单位：信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司4、勘察单位：江苏华信勘测设计有限公司5、监理单位：淮安市神州建设项目管理咨询有限公司6、施工单位：江苏永泰建造工程有限公司7、工程地点：淮安经济开发区深圳路与鸿海路交汇处二、模板施工说明新浇混凝土梁计算跨度10m，结构层高5.2m，混凝土梁截面尺寸300mm×1050mm，梁侧楼板厚度120mm，支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；支撑立柱为Ф48×2.8的钢管，梁跨度方向立柱间距800mm，梁两侧立柱间距1300mm，步距1800mm，楼板立柱间距800mm、800mm，梁左侧立柱距梁中心线距离650mm，梁底增加立柱1根，依次距梁左侧立柱650mm；梁底支撑小梁为40×90mm方木，4根，一端悬挑长度300mm；结构表面的要求是结构表面隐蔽；面板为14mm覆面木胶合板；主梁为Ф48×2.8钢管。三、施工工艺流程弹出轴线及水平线并进行复核→搭设模板支架→安装梁底主梁和小梁→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检四、各种做法结点图1、地下室外墙加固图根据实际需要，在已完成的护坡上设制斜撑。内排架在内水池完成后塔设，借助内水池与预先埋的钢管作为架固点。342、屋面女儿墙做法详图53、柱加固图1)主体柱2)构造柱63、楼梯加固图楼梯钢管与排架连接,形成一个整体。7五、受力验算梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1050新浇混凝土结构层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.38模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)6509梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)650梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图10立面图在每夸主体住增加双向剪刀撑,进行加固。11主梁主梁下扫地杆X向扫地杆拉一间一Y向扫地杆满拉扫地杆图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：12W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.05)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.05)+1.4×0.7×2]×1＝34.417kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.05]×1＝32.653kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.05]×1＝26.875kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×32.653×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/32666.667＝1.063N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×26.875×1004/(100×10000×228666.667)＝0.008mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×32.653×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.386kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×32.653×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.804kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×26.875×0.1＝1.075kN13R2'=R3'=1.1q2l=1.1×26.875×0.1＝2.956kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.386+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1.05-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2]/2×1，3.804+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.828kN/mq2＝max[1.075+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1.05-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2]/2×1，2.956+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.976kN/m141、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.828×0.82，0.5×3.828×0.32]＝0.262kN·mσ＝Mmax/W＝0.262×106/54000＝4.854N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.828×0.8，3.828×0.3]＝1.859kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.859×1000/(2×40×90)＝0.774N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.976×8004/(100×9350×2430000)＝0.339mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.976×3004/(8×9350×2430000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.828×0.8，0.393×3.828×0.8+3.828×0.3]＝3.5kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.249kN，R2＝R3＝3.5kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.976×0.8，0.393×2.976×0.8+2.976×0.3]＝2.721kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.965kN，R'2＝R'3＝2.721kN六、主梁验算15主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.487×106/4490＝108.525N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算16主梁剪力图(kN)Vmax＝6.479kNτmax＝2Vmax/A=2×6.479×1000/424＝30.56N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.149mm≤[ν]＝l/250＝650/250＝2.6mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.27kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.27kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算17钢管类型Ф48×2.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4961、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.053kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.05)+0.9×1.4×2]×1＝31.293kN/m2)小梁验算q1＝max{1.263+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2]/2×1，3.465+(0.3-0.1)×0.3/3}=3.485kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.259kN，R2＝12.129kN，R3＝0.259kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1