悬挑外脚手架施工方案1(z最新)

1/15外脚手架施工方案一、工程概况1.xxxxxx总建筑面积为56293.96m2。其中地下1层地上22层。1层层高3.9m,，2、3层4.5米，4、5层3.6米。标准层3米。建筑高度为46m；3＃楼为22层高层综合楼，建筑高度为71.25m。2.墙体2.1外墙：地下室外墙为防水钢筋混凝土墙；地上外墙为钢筋混凝土剪力墙＋加气混凝土砌块填充墙；2.2内墙：分户墙为钢筋混凝土剪力墙或200厚加气混凝土砌块填充墙；户内隔墙为200厚加气混凝土砌块填充墙。3.装饰钢筋混凝土外墙贴50厚聚苯板保温，外挂钢丝网水泥抹灰。二、脚手架工程设计及搭设参数1．本工程外脚手架。三层以上设置悬挑脚手架，在三、十、十七层楼面设槽钢悬挑并用钢丝绳斜拉。在四、七、十一、十四、十七、十八、二十一层平面设钢丝绳斜拉卸荷结构；2．脚手架钢管选用A48×3.5；外挑槽钢采用[16，长度约为2.9m，固定槽钢用2道A16钢筋加工成“几”字型预埋在楼面混凝土内，分别距外墙边为0.3m、1.4m。立杆纵向间距为1.5米，内立杆距外墙或阳台边0.5m，外立杆距外墙面或阳台边为1.4米，大横杆间距为1.8米，小横杆长度为1.2～1.3m。脚手架与建筑物的连墙拉结采用楼面预埋C25钢筋，然后利用钢管扣件将外架内外排立杆与预埋钢筋进行刚性拉结，连墙件水平距离4.5m，竖向距离为3.6米。2．卸荷钢丝绳吊点水平间距以2个立杆间距为准，即1.5×2=3.0m；钢丝绳张拉高度为两步架高，即1.8×2=3.6m，吊点距墙面1.4m，斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角α的正切值tanα=3.6/1.4=2.571。3.三层以上悬挑架高21米,本方案仅仅以悬挑架为例对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。（见附图1、附图2）2/15外悬挑脚手架侧面示意图三道夹头1616圆钢与槽钢焊接竹笆片连墙拉结外脚手架钢丝绳卸荷示意图花篮螺栓防护栏杆竹笆片预埋16钢筋预埋16钢筋附图1附图2花篮螺栓连墙件三、扣件式钢管脚手架搭设工艺：（1）搭设顺序：定位通长纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→⋯⋯（2）搭设方法：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并做好标记。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定3/15措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。（3）扣件螺栓抗扭力矩40N.m以上，但不大于65N.m，扣件抗滑荷载7KN。（4）拉杆不设接头，与楼层预埋件必须有交叉点。（5）要注意架体悬挑部分的水平及垂直度，防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。（6）纵向水平杆设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。（7）纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内。如采用旋转扣件时，应使用3个扣件对接。纵向水平杆步高1.8m，设4道纵向水平杆。架子的外侧应设1.2m高的防护栏杆，操作层设置20cm高挡脚板，挡脚板应刷黑黄格相间油漆。（8）每一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在立柱上；每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。（9）脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆3～5根。斜角与地面成45°～60°的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件，并扣在立柱上。（10）脚手架内立杆与建筑物的间距为300mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。（11）脚手架每次搭设时，应高出施工层1.2m～1.8m。四、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计3.1悬挑架荷载的取值与组合3.1.1计算基数：计算高度H=21m步距h=1.8m立杆纵距la=1.5m立杆横距lb=0.9m查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）：钢管自重G1=0.0384KN/m挡脚板自重G2=0.0132KN/m，安全网自重G3=0.01KN/m外立杆至墙距ld=1.40m，施工活荷载qk=2KN/m2内立杆至墙距lc=0.45m。3.1.2脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/mNG1K=H×gk1=21×0.1248=2.6208KN3.1.3构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）⑴外立杆○1笆板，按2步设一层计，共14层，单位荷重按0.14kN/m2（按实计）：NG2K-1=（14×la×lb×0.103）/2×1034/15=(14×0.9×1.5×0.14)/2×103=1323N②栏杆、挡脚板（按14层计，栏杆每步架1根）NG2K-2=（2×14×la×G1+14×G2）×103=（2×14×1.5×0.0384+14×0.0132）×103=1797.6N③安全网NG2K-3=H×la×G3×103=43.1×1.5×0.01×103=646.5N④合计NG2K=1323+1797.6+646.5=3767.1N⑵内立杆○1笆板NG2K-1=（14×la×lb×0.14）/2×103+（14×la×lc×0.14）/2×103=（14×0.9×1.5×0.14+14×1.5×0.4×0.14）/2×103=1911N②纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）NG2K-2=14×la×G1=14×1.5×0.0384×103=806.4N③合计NG2K=1911+806.4=2717.4N3.1.4施工均布活荷载按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修脚手架考虑，即同时3层作业层施工：外立杆NQK外=3×la×lb×qk/2=3×1.5×0.9×2/2=4.05kN内立杆NQK内=3×la×lb×qk/2+3×la×lc×qk=4.05+3×1.5×0.45×2=8.1kN3.1.5垂直荷载组合⑴外立杆N1=1.2×(NG1K+NG2K)+0.9×NQK外=1.2×(5.3788+3.7671)+0.9×4.05=14.62kN⑵内立杆N2=1.2×(NG1K+NG2K)+0.9×NQK内=1.2×(5.3788+2.7174)+0.9×8.1=17.005kN3.2水平悬挑梁设计本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用[16槽钢，长2.9m，1#、2＃楼在二层楼面上预置安装槽钢，3＃楼分别在二层、十三层预置安装槽钢，固定槽钢用2A12的圆钢加工成“几”字预埋在楼面混凝土内距外墙边1.3m。由于3＃楼架体分别在二层和十三层分再次搭设，其架体高度比1＃2＃楼低，故以1＃、2＃楼为例根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时不考虑槽钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力5/15作为安全储备。⑴[16槽钢截面特性：Wx=152.2×103mm3,I=1369.9×104mm4,自重q=0.2299kN/m，弹性模量E=206×103N/mm2，翼缘宽度b=70mm，翼缘平均厚度δ=10.5mm，高度h=160mm。qDCN1N2BAEN2水平悬挑梁计算简图⑵最大弯矩Mmax=N1×1.35+N2×0.45+q×1.52/2=14.62×1.35+17.005×0.45+0.2299×1.52/2=27.648kN·m⑶强度验算σ=Mmax/（γx×Wx）γx----截面发展系数，对[形截面，查表得：γx=1.05；Wx----对x轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=152.2×103mm3。f----型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。σ=27.648×106/（1.05×152.2×103）=173.005N/mm2＜f=215N/mm2∴安全。⑶整体稳定验算根据钢结构设计的规范《钢结构设计规范》（GB50017—2002），轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.35米折算成简支梁，其跨度为2×1.40=2.7米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：ψ=（570bδ/l1h）·235/σs=[570×65×10.5/（2700×160）]×235/215=0.9843则悬挑梁弯曲应力为：σ=Mmax/（Ψ×Wx）=27.648×106/（0.9843×152.2×103）=184.553N/mm2＜f=215N/mm2∴安全。⑸刚度验算ω=N1l3/3EI+N2a2(3l-a)/6EIN1、N2----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；6/15E----弹性模量，E=206×103N/mm2。I----钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。ω=(15.166×103×14003)/(3×2.06×105×1369.9×104)+[18.390×103×3502×(3×1400-350)]/(6×2.06×105×1369.9×104)=5.428mm＜L/250=1400/250=5.6mm，满足要求。⑹[16号槽钢后部锚固钢筋设计○1固钢筋的承载力验算锚固选用2A12圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为：N3=Mmax/1.3=27.928/1.3=21.48KN吊环承受的拉应力为：σ=N/A=21.48×103/（2×0.785×162）=53.45N/mm2＜[σ]=215N/mm2∴满足要求。②锚固钢筋的焊缝验算σ=F/（lW·δ）F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=F3=17297N；lW----焊缝的计算长度，取lW=160-10=150mm。δ----焊缝的计算厚度，取16mm。σ=21.48×103/（150×16）=8.95N/mm2＜[σ]=160N/mm2∴满足要求。⑺由计算结果可知，当挑梁采用[18号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。五、立杆稳定性计算4.1无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（∮A）≤fN——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=18.390kN；∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C表C取值；根据第5.3.3条规定：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×180=312cm长细比：λ=l0/i（钢管回转半径）=312/1.58=197.5，查附录C，∮=0.185A——立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2立杆稳定性计算：N/（∮A）=18390/（0.185×489）=203.28N/mm2f=215N/mm2,安全。4.2在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（∮A）+MW/W≤fMW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；7/15W——钢管立杆的截面模量，查附录B表B：W=5.08cm3；⑴由风荷载产生的弯矩计算①水平风荷载标准值ωk=0.7μz·μs·ω0μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：B类地区，脚手架高35.35m，查表得：μz=1.495；μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4规定采用：查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5×0.089=0.2403m2密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.8×1.5-0.2403）×0.5+0.2403=1.47015m2其综合挡风系数为∮=1.47015/（1.8×1.5）=0.5455查规范表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮，即：μs=1.3×0.5455=0.