高大模板内支撑架的搭设方案

环山大门脚手架专项方案一、编制依据：建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2008大门及停车场施工图纸二、工程概况：本工程为2层框架结构，建筑高度11.15m高。构筑物分为大门及值班室和仓库两个部分，值班室及仓库建筑高度为4.65m，大门建筑高度为11.15m，大门为镂空结构。主要框架梁分布：名称标高尺寸名称标高尺寸Kl4a2.45600*400Dkzl1-0.6700*900Kl4a4.65600*400Kl5b8.12300*1220Kl78.3600*400Wkl110.43300*930三、施工方案：本工程结构为框架结构，建筑高度11.15m，除一层的值班室和仓库外，其他均为镂空结构。本工程在2.45、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m处均有框架梁，且中间无板面支撑，无楼梯。根据工程特点，本工程内架属于高大模板体系，特制定内支撑架模板方案和外架手架搭设方案。3.1、内支撑架的搭设3.1.1、内支撑架的搭设的技术要求：内支撑架为满堂脚手架，立杆间距为0.8m*0.8m，步距为1.5m。支撑架扫地杆距地不大于200mm，且立杆下垫不短于400mm长的50×100mm木方作垫木。立杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。内支撑外侧，由下至上设置竖向连续剪刀撑，同时，在扫地杆、中间和顶部三个位置设置水平剪刀撑。剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m。3.1.2、杆件搭设垫木板→弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地短向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步长向横杆并与各立杆扣紧→安第一步短向横杆→安第二步长向横杆→安第二步短向横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步长向横杆扣紧→加设剪刀撑→安第三、四步长向横杆和短向横杆→安装临边结构二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设横纵肋→铺梁、板底模；3.1.3、搭设注意事项：（1）扣件式钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm，（2）随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；（3）架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证100mm，防止杆件滑脱；（4）剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm；（5）在支撑中部（4m左右高度）设置一道水平兜网。3.2、梁底模板支撑梁底次楞为50mm*80mm方木，次楞高度80mm，宽度50mm，次楞垂直梁方向设置，间距为200mm。主楞为Φ48mm的钢管，和次楞垂直，与满堂架连接。梁底间隔2m设置一道支撑立杆。由于本工程内架间距较密，框架梁下后施工的吊梁，施工难度极大，所以，在施工框架梁时，将要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立杆穿过吊梁时，用PVC管套在吊梁内，待框架梁下立杆拆除后，再修补吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。3.3、梁侧模支撑次楞为50mm*80mm方木，间距200mm；主楞为Φ48mm的钢管，第一道主楞距梁底50mm，第二道开始间距350mm设置。梁高超过700mm，设置一道对拉螺杆，超过900mm设置两道对啦螺杆。梁模加固示意图如下：可调钢支撑，在梁底顺梁长方向设一排@600mm木夹板钢管梁侧采用×木方作纵肋可调顶托，在梁底顺梁长方向设一排@2000mm50×木方梁底木枋@200mm梁模加固示意图3.4、操作平台：大门在7.2m、8.3m处只有框架梁，没有板，所以在加固模板及绑钢筋时，需要在梁两侧搭设操作平台。操作平台宽度1.5m，靠外侧设置栏杆，栏杆高度1.5m。栏杆立杆间距1.5m，栏杆纵向水平杆间距500mm，在栏杆底设置200mm高踢脚板。操作平台满铺竹跳板，采用平铺，接头采用对接，脚手板悬挑长度不大于150mm。在作业层下部搭设一道水平兜网，随作业层上升。脚手板设置在3根横向水平杆上，并用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。兜网竹跳板踢脚板立杆间距1.5m小横杆，不少于3根操作平台示意图3.5、模板计算书：模板支撑验算，以支撑高度最高的屋面框架梁验算。选WKL1作为验算对象。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:wkl1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.93；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：2.00；梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：50mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.930m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、22.320kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/Wf其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=83??/6=55.33cm3；M--面板的最大弯矩(N穖m)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2?.83?7.85?.9=15.999kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4?.83??.9=4.183kN/m；计算跨度:l=350mm；面板的最大弯矩M=0.1?5.999?502+0.117?.183?502=2.56?05N穖m；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?5.999?.35+1.2?.183?.35=7.917kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.56?05/5.53?04=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=15.999N/mm；l--计算跨度:l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=83???/12=55.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677?5.999?504/(100?000?.53?05)=0.49mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.49mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.917/(0.930-0.100)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2???/6=128cm3；I=2????/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN穖)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.519kN穖，最大支座反力R=6.421kN，最大变形ν=0.612mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=5.19?05/1.28?05=4.1N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.612mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.421kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2?.078=10.16cm3；I=2?2.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN穖)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.011kN穖，最大支座反力R=14.287kN，最大变形ν=0.652mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=1.01?06/1.02?04=99.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ