高支模方案

【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】1一、编制依据：1、《混凝土结构设计规范》2、《木结构规范》3、《钢结构设计规范》4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》5、《建筑施工计算手册》6、南海佳园工程设计图纸及有关施工验收规范二、工程概况：工程名称南海佳园工程地点大亚湾澳头老城区澳南大道新围仔建设单位惠州大亚湾利宏实业有限公司设计单位长宇（珠海）国际建筑设计有限公司施工单位惠阳建筑工程总公司监理单位惠州广厦工程监理有限公司工程性质商住楼结构形式基础：钻孔桩基础，主体：框支剪力墙结构建筑面积34020.8㎡建筑高度层数框架19层，地下1层，63.25m梁截面特征高支模梁最大尺寸为300×2100，层高4.8米。板厚200mm。三、模板及架体选用材料1、模板：18mm厚夹板2、枋木：80mm×100mm，长2000mm3、门式架：MF1219型及配件4、Ф48×3.5钢管及扣件四、模板支撑的搭设1、施工准备模板支撑搭设前，工地现场施工员应按门式架有关施工规范和施工方案要求向木工班组进行技术和安全作业交底。对门式架、配件和枋板料进行质量检查，严禁使用不合格的材料。模板支撑搭设场地应进行清理、平整、夯实，并做好排水措施。门架立杆位置应垫木板及底座。【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】22、门架搭设对于主梁及次梁，采用三个门式架另加上下可调托座进行组装、计算，调整至设计标高。门架采用垂直于梁轴线布置，门架两侧应设置交叉支撑。门架的间距为800mm。门架顶托托枋采用80×100mm枋木，梁底模板楞枋为80×100mm,间距为150mm。(详见模板支撑大样图)，另在梁轴线、在门架横梁中间处增加一根通长托枋。对于混凝土板亦采用三个门式架以及一个调节器，另加上下可调托座进行组装，调整至设计标高，门架两侧应设置交叉支撑，门架的间距为800mm，托枋采用80×100mm枋木，上铺设楞枋80×100mm，间距为200mm。为增加门架的稳定，对应主次梁下面二个门架横杆各加设一道通长Ф48×3.5钢管拉杆，并用扣件连接。模板支撑必须搭设稳定，拉结牢靠，模板安装平整、尺寸准确，接口平顺，垂直方正，轴线顺直，缝隙符合要求，不漏浆。为加强梁侧板的强度，梁高超过600mm的梁，侧板中设一道12号铁线拉结@600。3、模板安装质量及技术措施模板及支架满足工程结构安全和稳定性，保证结构主体几何尺寸和相应位置的准确性。有足够的支承力、刚度，可靠地承受自重和浇筑的混凝土及施工荷载。模板的支柱在同一条竖向中心线上，支柱在坚实的结构上，如在土层上则要夯实土层，并加垫板。浇筑混凝土时，要有专人看模，发现有位移、鼓胀、下沉、漏浆、支撑振动、地基下沉现象，要采取有效措施予以处理。所有顶板模板使用的木方均采用过刨进行调直。模板拼缝处采用密封条或腻子进行封闭，采用塑料泡沫条堵缝时，条边不要突出模板面以防止加入混凝土内。4、模板支撑的验收模板支撑体系搭设完毕，应进行架体稳定和模板质量检查，经现场施工技术负责人，组织施工员、质安员检查合格后，方可交付使用。检查验收应做好施工记录。5、模板支撑的拆除。模板的拆除依据：根据同条件养护试块的强度值，具体依据如下：墙体侧模【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】3在混凝土强度达到1．2Mpa以上；跨度8m的梁板，在混凝土强度达到100%方可拆模：跨度≤8m的梁板，在混凝土强度达到75%方可拆模。顶板梁模板拆除时由工长填写拆模申请，要求填写拆模试块的强度，混凝土浇筑时间、强度等级、拆除部位，由技术员签署意见，上报技术负责人审批。拆模原则：遵循先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。对拉螺栓的处理，拆模后将螺栓孔眼用干硬性水泥砂浆填塞密实，表面采用水泥砂浆抹平，保证墙体外观良好。模板的拆除应保证不损坏棱角及外观。拆下的模板配件，严禁掷投，按指定地点堆放，并做到即时清理维修，刷好脱模剂。拆卸的模板，枋木及门架、配件应分类堆放在预先安排的地方，并应堆放整齐，道路畅通。5、模板支撑的施工管理；模板安装完毕，应清扫板面及梁内杂物。砼浇捣前模板应提前湿润，缝隙修补。并检查基础垫层是否密实，牢固，不得有松动现象。模板面上不得集中放超载物料。在浇捣砼过程中，应对模反支撑体系的稳定性派出专人负责检查和跟班作业。发现问题应及时纠正。如发现安全隐患应即时停止施工，待采取有效措施，加固稳定后，才能继续进行作业。五、施工计算梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为4.8米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.80m，梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。梁顶托采用80×100mm木方。【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】41——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图一、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×2.100×0.200=10.710kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.200×(2×2.100+0.300)/0.300=1.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(10.710+1.020)+1.4×0.400=14.636kN/m【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】52.木方强度、挠度、抗剪计算122014.64kN/mAB木方计算简图1.1750.000木方弯矩图(kN.m)0.0002.504木方变形图(mm)2.202.202.202.202.202.20木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.195kNN2=2.195kN经过计算得到最大弯矩M=1.174kN.m经过计算得到最大支座F=2.195kN经过计算得到最大变形V=2.5mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】6W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.174×106/133333.3=8.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.195/(2×80×100)=0.412N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=2.5mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.077kN/m。8008008002.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN2.20kN0.08kN/mAB托梁计算简图0.5530.664托梁弯矩图(kN.m)【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】70.4730.030托梁变形图(mm)2.492.480.280.271.931.944.144.153.323.311.111.101.101.113.313.324.154.141.941.930.270.282.482.49托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.663kN.m经过计算得到最大支座F=9.672kN经过计算得到最大变形V=0.5mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.663×106/133333.3=4.97N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×4153/(2×80×100)=0.779N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.5mm顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、门架荷载标准值【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】8作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.400=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.024×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.067kN/m水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.024×(1×1.830)/(4×1.950)=0.006kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.139kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.368kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力4.690kN，4.690kN第2榀门架两端点力9.672kN，9.672kN第3榀门架两端点力9.672kN，9.672kN第4榀门架两端点力4.690kN，4.690kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=19.345kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式【南海佳园工程】【惠阳建筑工总程公司】9N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.368kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=19.345kN；H——脚手架的搭设高度，H=4.8m。经计算得到，N=1.2×0.368×4.800+19.345=21.464kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=21.46kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.617；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.26cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.78cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.1