采油工程第3章有杆泵采油.

tQQ/第四节泵效计算泵效：在抽油井生产过程中，实际产量与理论产量的比值。影响泵效的因素：(3)漏失影响(1)抽油杆柱和油管柱的弹性伸缩SSp入(2)气体和充不满的影响活液VV(4)体积系数的影响lBB1地面产液量一、柱塞冲程液柱载荷交替地由油管转移到抽油杆柱和由抽油杆柱转移到油管，使杆柱和管柱发生交替地伸长和缩短。(一)静载荷作用下的柱塞冲程柱塞冲程小于光杆冲程抽油杆柱和油管柱的弹性伸缩泵效小于1交变载荷作用抽油杆柱和油管柱的自重伸长在泵工作的整个过程中是不变的，它们不会影响柱塞冲程。)ff(ELFtr*l11冲程损失计算式：SSStrp)(柱塞冲程：冲程损失：tr抽油杆和油管弹性伸缩示意图)fLfL(EFmiriit*l1多级抽油杆的冲程损失：冲程损失的影响因素分析：(2)抽油杆和油管的性质、组合；(3)下泵深度；(4)抽油泵的规格。(1)油层供液状况和生产流体的性质；(一)静载荷作用下的柱塞冲程(二)考虑惯性载荷后柱塞冲程的计算当悬点上升到上死点时，抽油杆柱有向下的(负的)最大加速度和向上的最大惯性载荷，抽油杆在惯性载荷的作用下还会带着柱塞继续上行。当悬点下行到下死点后，抽油杆的惯性力向下，使抽油杆柱伸长，柱塞又比静载变形时向下多移动一段距离。i柱塞冲程增加量：EfLSNWrri17902由于抽油杆柱上各点所承受的惯性力不同，计算中近似取其平均值，即：根据虎克定律，惯性载荷引起的柱塞冲程增量为：)lr(EfLSNWEfLI)lr(EfLSNWEfLIrrrrdrrrrd1179022117902222上冲程：)lr(EfLSNWEfLI)lr(EfLSNWEfLIrrrrurrrrd1179022117902222下冲程：(二)考虑惯性载荷后柱塞冲程的计算)17901(2EfLNWSSSrrip因此，考虑静载荷和惯性载荷后的柱塞冲程为：(三)抽油杆柱的振动对柱塞冲程的影响理论分析和实验研究表明：抽油杆柱本身振动的相位在上下冲程中几乎是对称的，即如果上冲程末抽油杆柱伸长，则下冲程末抽油杆柱缩短。因此，抽油杆振动引起的伸缩对柱塞冲程的影响是一致，即要增加都增加，要减小都减小。其增减情况取决于抽油杆柱自由振动与悬点摆动引起的强迫振动的相位配合。液柱载荷交变作用抽油杆柱变速运动抽油杆柱振动抽油杆柱变形因此，抽油杆柱振动对柱塞冲程的影响存在着冲次、冲程配合的有利与不利区域。超冲程现象二、泵的充满程度气锁：抽汲时由于气体在泵内压缩和膨胀，吸入和排出阀无法打开，出现抽不出油的现象。气体对冲满程度的影响psVVK/余隙比：充满系数：RKRKRKVVpl1111'binPP条件：RVVVVVVRVVVVVVVpsp'lp'ls'l'lpg'lp1RKRKRK1111泵充满程度的影响因素分析：(1)生产流体的性质—气液比R愈小，就越大。增加泵的沉没深度或使用气锚。(2)防冲距泵吸入口压力下死点静止状态下柱塞与泵吸入口的距离K值越小，值就越大。尽量减小防冲距，以减小余隙。二、泵的充满程度三、泵的漏失(1)排出部分漏失(2)吸入部分漏失(3)其它部分漏失如油管丝扣、泵的连接部分及泄油器不严等影响泵效漏失漏失很难计算，除了新泵可根据试泵实验测试结果和相关式估算外，泵由于磨损、砂蜡卡和腐蚀所产生的漏失以及油管丝扣、泵的连接部分和泄油器不严等所产生的漏失很难计算。柱塞与衬套间隙漏失计算静止条件下的漏失量：lHgDeq1231tBLQq2864001pDeq212活塞向上运动时上带液量：pDelHgDeqqq21.12321总漏失量为：所以只考虑柱塞间隙漏失时，漏失系数为：四、提高泵效的措施(1)选择合理的工作方式①选用大冲程、小冲次，减小气体影响，降低悬点载荷，特别是稠油的井。②连喷带抽井选用大冲数快速抽汲，以增强诱喷作用。③深井抽汲时，S和N的选择一定要避开不利配合区。(2)确定合理沉没度。(3)改善泵的结构，提高泵的抗磨、抗腐蚀性能。(4)使用油管锚减少冲程损失(5)合理利用气体能量及减少气体影响321a简单气锚1—孔眼；2—吸入管；3—外筒6754b井下分离器4—中心管；5—外筒；6—套管；7—封隔器气油重力式气锚分离原理旋流分离器利用离心力原理分离气液（固）体。气液（固）混合物由切线方向进入分离器后，沿分离器筒体旋转，产生离心力。离心力与液（固）体颗粒的密度成正比。液（固）体颗粒的密度比气体大得多，于是液（固）体颗粒就被抛到外圈（靠近器壁），较轻的气体则在内圈。被抛在外圈的液（固）体颗粒继续旋转，并向下沉淀，最后到达锥形管聚集后从下部出口放出，内圈的气体则从上部出口放出。rfPmaxmaxrfPminmin第五节有杆抽油系统设计一、抽油杆强度计算及杆柱设计抽油杆设计：抽油杆柱的长度、直径、组合及材料。抽油杆柱工作时承受着交变负荷所产生的非对称循环应力作用。在交变负荷作用下，抽油杆柱往往是由于疲劳而发生破坏，而不是在最大拉应力下破坏。因此，抽油杆柱必须根据疲劳强度来进行计算K11maxacrafPP22minmaxminmax1.奥金格公式②采用下部加重杆柱，既可提高抽油杆刚度和强度，又可克服活塞下行阻力，以减小弯曲。注意：①对于深井，通常多级组合抽油杆柱。强度条件：1c(一)抽油杆强度计算方法抽油杆使用系数取决于流体的性质2.修正古德曼方法修正古德曼图安全区强度条件：allmaxSF)5625.04T(minall%100minminmaxallPL应力范围比：(一)抽油杆强度计算方法(二)抽油杆柱设计步骤(2)等强度设计方法(1)不等强度设计方法套管抽油泵油管......21PLPL%100iPL%100iPL二、有杆抽油井生产系统设计有杆抽油系统组成：有杆抽油系统设计内容：(1)油层(2)井筒(4)地面出油管线(3)采油设备(机、杆、泵等)(4)工况指标预测。(1)油井流入动态计算；(2)采油设备(机、杆、泵等)选择；(3)抽汲参数(冲程、冲次、泵径和下泵深度等)确定；有杆抽油系统设计目标：经济、有效地举升原油。IPR井筒多相流规律运动学和动力学规律地面多相流规律(1)油井和油层数据；(2)流体物性参数；(3)油井生产数据。有杆抽油系统设计依据：有杆抽油系统设计理论基础：有杆抽油系统设计基础数据：油藏供液能力节点系统分析方法二、有杆抽油井生产系统设计有杆抽油井生产系统设计思路：TP、hqwfPfhpumphtPcPoutPinPiqwfiP(1)IPR计算(3)温度场计算(2)iqwfiP(4)wfiPinPcP(5)计算fh(6)tPoutP(7)抽油杆柱设计(8)泵效分析(9)产量迭代计算(10)工况指标计算抽油机井生产系统优化设计的必要性分析（1）示例井数据表油井基础数据油层温度(℃)50井身轨迹套管外径(mm)177．8井身长(m)井斜(度)套管内径(mm)157．100油管外径(mm)7313120油管内径(mm)63人工井底(m)1439．7油层压力(MPa)20流体物性参数饱和压力(MPa)10.2气相相对密度(小数)0.6原油密度(kg/m3)971.5原油粘温关系系数a无地层水密度(kg/m3)1000原油粘温关系系数b无油井生产数据抽油机型号CYJY8-3-48B下泵深度(m)1001.2产量(t/d)31.6动液面(m)498冲程(m)3冲次(rpm)6泵径(mm)56井口油压(MPa)0.7井口套压(MPa)2.7生产气油比(m3/t)0质量含水率(%)96.1尾管深度(m)1051.2抽油杆柱组合(直径mm×长度m)22×1001.2抽油机井生产系统优化设计的必要性分析指标数据范围抽油机型号CYJY8-3-48B冲程(m)1.8、2.1、2.4、2.7、3.0冲次(rpm)3、4、5、6、7、8、9下泵深度(m)500~1200迭代间距(m)100尾管长度(m)20泵径(mm)38、44、56、70、83（2）计算分析数据范围抽油机井生产系统优化设计的必要性分析15785=1400方案数为:（3）油井产能分析示例井流入动态曲线0246810121416020406080100120140产液量(t/d)井底流压(MPa)抽油机井生产系统优化设计的必要性分析（4）油井生产系统优化设计的必要性根据示例井的已知数据和所提供的设备（机、杆、泵）及设计分析数据范围。共有1400个组合方案，其中831个方案具有技术可行性。油井产液量的变化范围为[7.81t/d，77.29t/d]产油量的变化范围为[0.30t/d，3.01t/d]举升效率的变化范围为[3.51%，68.42%]泵效的变化范围为[65.82%，90.08%]无论是从产量，还是从举升效率考虑，均有必要以油井和油层的性质状态为基础，优化配置抽油设备及其工作，使油井经济高效生产。抽油机井生产系统优化设计的必要性分析油井产液量与举升效率的关系00.10.20.30.40.50.60.70.801020304050607080产液量(t/d)举升效率(小数)抽油机井生产系统优化设计的必要性分析开始基础数据准备油井产能（IPR曲线）计算抽油设备使用范围及规格的确定i=0设计方案的落实（n个方案）i=i+1井筒中流体压力、温度及物性分布计算抽油杆柱设计抽油泵泵效组成分析抽油工况指标预测i=n设计目标的确定数据结果存储与输出结束NY有杆抽油井生产系统设计框图?三、钢杆-玻璃钢杆组合杆柱抽油技术玻璃钢杆优点(1)重量轻，可减少设备投资，节省能源和增加下泵深度。(2)弹性好，可以实现超冲程。(3)耐腐蚀，可减少断脱事故。玻璃钢杆缺点(1)价格贵：是钢质抽油杆的1.6～1.8倍。(2)不能承受轴向压缩载荷，使用温度不能超过93.3℃。(3)报废杆不能溶化回收利用。目前钢—玻璃钢组合杆柱设计理论与普通全钢杆设计理论基本相同。第六节有杆抽油系统工况分析(1)了解油层生产能力及工作状况，分析是否已发挥了油层潜力，分析、判断油层不正常工作的原因；(2)了解设备能力及工作状况，分析设备是否适应油层生产能力，了解设备潜力，分析判断设备不正常的原因；(3)分析检查措施效果。分析目的：油层与抽油设备协调，油井高效生产。分析内容：一、抽油井液面测试与分析（一）动液面、静液面及采油指数静液面（Ls或Hs）：对应于油藏压力。动液面（Lf或Hf）：对应于井底压力流压生产压差：与静液面和动液面之差相对应的压力差。沉没度hs：根据气油比和原油进泵压力损失而定。静液面与动液面的位置610gpLLocffcfssfHHQLLQK采油指数：折算液面：把在一定套压下测得的液面折算成套管压力为零时的液面，即：？（一）动液面、静液面及采油指数静液面与动液面的位置2/VtL(二)液面位置的测量测量仪器：回声仪测量原理：利用声波在环形空间流体介质中的传播速度和测得的反射时间来计算其位置：1.有音标的井声波反射曲线2/11tLV11ttLLKPVZRTmPVZRTKVZKTVgo95.162.无音标井根据波动理论和声学原理，声波在气体中的传播速度为：利用气体状态方程确定气体密度：Vm/因为：ZRTP则：声波速度为：简化为：(三)含水井油水界面及工作制度与含水的关系①含水井正常抽油时，油水界面稳定在泵的吸入口处。低气油比含水油井：在泵下加深尾管来降低流压，提高产量(同样的动液面深度时)。低含水高气油比井(除带喷者外)：加深尾管会降低泵的充满系数。含水井的油水界面思考题：上述说法的理由？②抽油井工作制度与含水的变化关系当油层和水层压力相同(或油水同层)时，油井含水不随