脚手架专项施工方案滴

1脚手架专项施工方案第一节编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。第二节工程概况该工程位于河北石家庄，属于框架结构，地上6层，地下0层，建筑总高度26.0米，建筑总面积10000.0平方米，标准层层高4.2米。1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.60米，立杆的横距为1.20米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；2小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数《工现场设施安全计算手册》表4-6，施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数根据《建筑结构荷载规范》附表D.4，本工程地处河北省石家庄市，基本风压为0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中不考虑风荷载作用；4.静荷载参《工现场设施安全计算手册》表4-3，4-4，4-5，4-6有每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40第三节脚手架计算书34一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.600/3=0.187kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.600/3=1.600kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.187+1.4×1.600=2.510kN/m；（《根据建筑结构荷载规范》GB50009-2001,3.2.5有永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4）小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.510×1.2002/8=0.452kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=88.940N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=88.940N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，（《工现场设施安全计算手册》表4-14）满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度5荷载标准值q=0.038+0.187+1.600=1.825kN/m；查表得弹性模量E=51006.2N/mm2，惯性矩I=121900mm4最大挠度V=5.0×1.825×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.962mm；小横杆的最大挠度1.962mm小于小横杆的最大容许挠度1200.0/150=8.000与10mm（《工现场设施安全计算手册》表4-16），满足要求！二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200=0.046kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200×1.600/3=0.224kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.200×1.600/3=1.920kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.046+1.2×0.224+1.4×1.920)/2=1.506kN；（《根据建筑结构荷载规范》GB50009-2001,3.2.5有永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4）大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。6均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.600×1.6002=0.013kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.506×1.600=0.643kN.m；M=M1max+M2max=0.013+0.643=0.656kN.m最大应力计算值σ=0.656×106/5080.0=129.127N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=129.127N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1600.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.068mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.046+0.224+1.920）/2=1.095kNV=1.883×1.095×1600.03/(100×2.060×105×121900.0)=3.363mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.068+3.363=3.431mm；大横杆的最大挠度3.431mm小于大横杆的最大容许挠度1600.0/7150=10.7与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算:按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200×2/2=0.046kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.600=0.061kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350×1.200×1.600/2=0.336kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.200×1.600/2=2.880kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.061+0.336)+1.4×2.880=4.509kN；（根据建筑结构荷载规范GB50009-2001,3.2.5有永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4）R8.0kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)根据施《工现场设施安全计算手册》表4-3，每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1278NG1=[0.1278+(1.20×2/2+1.60×2)×0.038/1.80]×24.00=5.320；(2)《工现场设施安全计算手册》表4-4，脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用8木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.600×(1.200+0.3)/2=1.680kN；(3)《工现场设施安全计算手册》表4-5，栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×4×1.600/2=0.448kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.600×24.000=0.192kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.640kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.200×1.600×2/2=5.760kN；风荷载标准值按照以下公式计算0.7KZSOWW其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附表D.4的规定采用：Wo=0.350kN/m2；Z--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Z=0.840；S--风荷载体型系数：取值为0.649经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×0.840×0.649=0.134kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为9Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.640+1.4×5.760=17.232kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.134×1.600×1.8002/10=0.082kN.m；五、立杆的稳定性计算:《建筑工程扣件式钢管脚手架安全计算规范》5.3.1-1不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=17.232kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.530；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.181m；长细比Lo/i=201.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.179；《工现场设施安全计算手册》表4-2立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=17232.000/(0.179×489.000)=196.867N/mm2；立杆稳定性计算σ=196.867N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！六、最大搭设高度的计算:按《建筑工程扣件式钢管脚手架安全计算规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用10单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.320kN；活荷载标准值：NQ=5.760kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.128kN/m；Hs=[0.179×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×2.320+1.4×5.760)]/(1.2×0.128)=46.269m；按《建筑工程扣件式钢管脚手架安全计算规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=46.269/(1+0.001×46.269)=44.223m；[H]=44.223和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=44.223m，满足要求！七、连墙件的计算:因不考虑风荷载，连墙件的轴向力无需验算!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=200.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=1