高支模施工方案22(建筑工程)

-1-10#厂房模板支撑施工方案一、工程概况：本工程位于龙华村同富裕工业园区内，框架结构，桩基承台基础，建筑物长60m，宽20m，建筑总高度18.5m，工程总建筑面积4899㎡。本工程共有四层，首层层高5.0m，二至四层层高为4.5m，柱距6.5m，柱最大截面为700×700mm,梁最大截面为350×1200mm。属于高支撑模板体系，本公司针对这一情况，进行了专项模板施工方案设计。二、首层模板支撑的施工方法：1、大梁模板拟定用18厚胶合板，支撑模板的横向搁栅采用50×100mm方木，间距300mm，纵向搁栅采用100×150mm方木，间距800mm。梁底支撑采用（YLC001）1219×1930及1219×914两种型号门架，平行于梁轴线设置，门架间距600mm，跨距800mm，具体详见后面图一、二、三所示。2、大梁模板设计计算：2.1荷载确定①模板及支架自重：1.0×1.2×0.35=0.42KN/m（模板及支架自重标准值取1.0KN/㎡）②新浇筑砼自重：24×1.2×0.35×1.2=12.10KN/m③钢筋自重：2.6×1.2×0.35×1.2=1.31KN/m(钢筋自重标准值根据实际配筋实得2.6KN/m3)④振捣砼时产生荷载：2.0×1.1×0.35=0.77KN/m(水平)q1=①+②+③+④=0.42+12.1+1.31+0.77=14.60KN/m(验算承载力)q2=①+②+③=0.42+12.1+1.31=13.83KN/m(验算刚度)2.2梁底模计算按四跨等距连续梁计算，其计算简图如图2。图2梁底模（侧模）计算简图-2-①梁底模抗弯承载力计算：Mmax=2210.10714.60.30.14qlKNm6220.14107.1413/1350186mWKNmfNmmM强度满足要求。②梁底模挠度计算I＝3111212bh×350×183=170100mm444230.63213.833000.6320.46100100910170100MAXqlmmEI13060.75400400mmMAX，刚度满足要求2.3梁侧模计算①荷载确定a．砼侧压力：1122112'0.220.222451.21.15251.52/coFrtVKN㎡241.228.8/CFHKN㎡两者取较小值为F1=28.8KN/㎡×1.2=34.56KN/㎡b、振捣砼时产生的荷载：4.0×1.2=4.8KN/㎡F2=34.56+4.8=39.36KN/㎡c.化为线均布荷载（取梁净高1200-100=1100mm为计算单元）q1=39.36×0.95=37.39KN/㎡(验算承载力)q2=34.56×0.95=32.83KN/㎡(验算刚度)②梁侧模抗弯强度计算（计算简图同图3示）-3-2210.1070.10737.390.30.36.MAXMqlKNm62220.36106.06/13/11100186mMNmmfNmmW强度满足要求。③梁侧模挠度计算：332111100185346001212Ibhmm442332.833003000.6320.6320.180.75100100910534600400MAXqlmmEI刚度满足要求2.4竖挡计算①荷载确定（竖挡间距为300㎜，截面尺寸b×h=100×100mm2）q1=40.16×0.3=12.05KN/m（验算承载力）q2=34.56××0.3=10.37KN/m（验算刚度）按简支梁计算，其计算简图如图3示。图3竖挡计算简图①竖挡强度计算22110.12512.051.101.828MAXMqlKNm62221.821010.92/12/11001006mMNmmfNmmW强度满足要求③竖挡挠度计算：44235510.3711002.641384384900010010012MAXqlmmEI-4-111002.75400400mmMAX,刚度满足要求。2.5梁横向搁栅计算：①荷载确定q1=14.81×0.3/0.35=12.51KN/m(验算承载力)q2=13.83×0.3/0.35=11.85KN/(验算承刚度)按简支梁计算，计算简图如图4示。图4梁横向搁栅计算简图②横向搁栅抗弯强度计算：Mmax=12.51×0.35/2×0.4–12.51×0.175×0.175/2=0.68KN.m62220.68108.16/13/1501006mMNmmfnmmW强度满足要求。③横向搁栅挠度计算。按荷载q2满铺计算，此时受力状态较原受力状态为不利。442356.98000.98138438490005010012MAXSqlmmEI-5-8002400400lmmMAX刚度满足要求。2.6梁纵向搁栅计算①荷载确定按三跨不等距离连续梁计算，其计算简图如图5示。图5梁纵向横搁计算简图q1=14.6×0.3/2=2.19KN/m(验算承载力)q2=13.83×0.3/2=2.07KN/㎡(验算刚度)②梁纵向搁栅强度计算（按最不利状态）Mmax=2.19×3/2×0.6–2.19×0.3=1.33KN.m62221.31103.49/13/11001506mMNmmfNmmW强度满足要求。③梁纵向搁栅挠度计算（按最不利状态）32222112(34)4824MAXflFalaEIEI=33322332.071012002.0710300(312004300)21.10114890001001502490001001501212mm-6-12003400400lmmMAX,刚度满足要求。2.7门架支撑设计计算：①荷载确定（取一榀门架为计算单元）N=2.19×6+0.224×1.5×1.2=13.54KN(0.224KN为一榀YLC001MF1219门架自重，1.5系数为构配件、调节架的折算荷重)②门架的稳定承载力计算：YLC001MF1219门架：查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JG128-2000）：门架立杆等效截面惯性矩I：4444101015366.08101.42107.21101930hIIImmh门架立杆等有效截面回转半径i:417.21015.25310IimmA门架立杆长细比：01.33193014825015.25khi查表得立杆稳定系数为=0.316门架用钢为Q325A，钢材强度设计值为ƒ=205N/mm2所以一榀门架的稳定承载力设计值为：30.3631022051040.16dNAfKN因此，13.5440.16dNKNNKN-7-安全系数40.16/2.9713.54dKNN故门架支撑稳定性满足要求。3、次梁的支模方法同大梁，计算略。4、因板厚仅为100mm，荷载较小，按经验能满足，计算略。模板的支模方法见后图二、三所示。三、二至四层梁板模板支撑方法同首层施工方法。四、施工注意事项：1、首层室内地面基层应分层回填、夯压，验收合格后方可进行模板各项工序施工。2、支撑主骨架与地面接触点必须铺二层胶合硬板，防止承重后钢管穿低，同时用大锤敲牢。板面胶合板应钉牢，保证不起饶，不漏浆。3、立杆上部与模板，下部与地面之间必须可靠顶紧。并与已浇砼柱用扣件箍紧。4、梁底大模板下须扣一个附扣以防大横杆滑移。5、梁底模必须按规范要求起拱。6、严重锈蚀、变形、开裂的管架，及腐朽的木枋不得使用。7、施工中要加强监测，发现模板及其支架变形，及时处理。8、模板的拆除一定要在砼强度达到100%时方可拆除，根据现在气温条件确定在28天方可拆除，拆除过程一定要按施工组织设计的安全要求施工，设专人负责安全监督，从上而下，拆除材料及时分料运走。已松开的支撑模板及梁架体及时拆除，禁止闲杂人员进入作业区，同时，作业人员要做好自身安全防护工作。