模板设计专项方案

1晋江市西滨卫生院综合楼模板专项施工方案福建长兴建设有限公司2008年3月1日2施工组织设计（施工方案）报审表施表7.1共1页第1页工程名称晋江市西滨卫生院综合楼施工单位福建长兴建设有限公司编制单位现报上晋江市西滨卫生院综合楼工程模板专项施工方案，请予以审查。主编李国培编制人骆景峰工程项目部/专业分包施工单位（盖章）技术负责人李国培审核单位总承包单位审核意见：年月日总承包单位（盖章）审核人审批人审查单位建设单位审查意见：年月日建设单位审核人日期3施工组织设计（方案）报审表工程名称：晋江市西滨卫生院综合楼编号致：广州万安建设监理公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了晋江市西滨卫生院综合楼工程施工组织设计（模板专项施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：模板专项施工方案1份承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：项目监理机构总监理工程师日期4目录一、工程结构概况-----------------------------------------------5二、模板及支撑设计验算--------------------------------------5三、模板制作安装方案及质量要求--------------------------19四、模板拆除方案及质量要求--------------------------------22五、模板制作、安装、拆除的安全要求--------------------235一、工程结构概况：本工程为晋江市西滨卫生院综合楼工程，工程位于晋江西滨镇思进村，为框架结构，地上五层，总建筑面积：6514㎡；占地面积1629m2；底层层高为4.5m,二层为4.2m,三层以上为3.6m,建筑主体高度为21m，均使用钢管支撑。二、模板及支撑设计验算：1、材料选用：板模——采用1830×915×18mm规格全新七夹板搁栅——采用50×100mm规格木方立柱——采用D48/3.5钢管牵杆及拉杆——采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）剪刀撑——采用6米长D48/3.5钢管（实际不需6米时按实际长）2、材料力学特性：夹板：[σ]=1.3×13=16.9N/mm2[ω]=L/250E=0.9×104N/mm2木方：[σ]=1.3×13=16.9N/mm2[ω]=L/250E=0.9×104N/mm2钢管：（按水平牵杆及拉杆竖向间距不大于1.8m计算）[σ]=167N/mm2[M]=0.85KN·mA=489mm2W=5080mm3E=2.06×105N/mm2I=121900mm4r=1.58cmμ=0.774L0=μh=0.774×1.8=1.39m6λ=L0/r=139/1.58=88ε=e×A/W=5.3×489/5080=5.1由λ、ε查表得：φ=0.151[ω]=L/250扣件抗滑力：[F]=7KN3、模板荷载及荷载分项系数的取值与组合：1）、模板及支架自重：系数1.2平板的模板及小楞的自重：0.3KN/m2楼板模板的自重（其中包括梁的模板）：0.5KN/m2楼板模板及其支架的自重：0.75KN/m22）、新浇筑砼自重：24KN/m3系数1.23）、钢筋自重：系数1.2楼板：1.1KN/m3梁：1.5KN/m34）、施工人员及设备荷载的自重：系数1.4计算板模及搁栅时：2.5KN/m2或2.5KN计算支承搁栅的牵杠时：1.5KN/m2计算支架立柱时：1.0KN/m25）、振捣砼时产生的荷载：系数1.4对水平面模板为：2.0KN/m2对垂直面模板为：4.0KN/m26）、新浇砼对模板侧面的压力：系数1.2F=0.22γt0β1β2V1/2，F=24H取两者小值7其中γ——砼的重力密度取24KN/m3t0——新浇砼初凝时间（h），取4小时V——砼的浇筑速度（m/h）H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）β1——外加剂影响修正系数，不掺时取1.0，掺缓凝剂时取1.2本计算取1.2β2——砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时取0.85，当在50至90mm之间时取1.0，当在110至150mm之间时取1.15，本计算取1.0。7）、倾倒砼时产生的侧压力：系数1.4本工程用容量小于0.8m3的砼料斗下料，取4KN/m24、板模及支撑计算：A、板厚为100厚时：1）、板模计算：设搁栅间距为400mm，单块模板按四跨连续梁计算。恒载g=1.2×（0.3+24×0.12+1.1×0.12）×0.915=4.46KN/m均布活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.915=5.76KN/m集中活载p=1.4×2.5=3.5KN[强度验算]当恒载与均布活载作用时，查表得K1=0.107、K2=0.121则M=（K1g+K2q）L2=（0.107×4.46+0.121×5.76）×0.42=0.188KN·m当恒载与集中活载作用时，查表得K1=0.107、K2=0.2108则M=K1gL2+K2PL=0.107×4.46×0.42+0.210×3.5×0.4=0.37KN·m取Mmax=0.37KN·m进行验算W=1/6×bh2=1/6×915×182=49410mm3σ=Mmax/W=0.37×106/49410=7.49N/mm2[σ]满足要求[刚度验算]恒载与集中活载作用，查表得：K1=0.632、K2=1.581100EI=100×0.9×104×[(915×183)/12]=4.00×1011N·mm2ω=[0.632gL4+1.581PL3]/[100EI]=[0.632×4.46×4004+1.581×3.5×4003]/[4.00×1011]=0.182mm[ω]=400/250=1.6mm满足要求当恒载与均布活载作用时，查表得：K1=0.632、K2=0.967ω=（0.632×g+0.967×q）L4/（100EI）=（0.632×4.46+0.967×5.76）×4004/（4.00×1011）=0.537mm[ω]=400/250=1.6mm满足要求2）、搁栅计算：设牵杠间距（即立柱横距）为1200mm，搁栅按单跨简支梁计算。恒载g=1.2×（0.3+24×0.12+1.1×0.12）×0.4=1.95KN/m均布活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.4=2.52KN/m集中活载p=1.4×2.5=3.5KN[强度验算]查表得：均布荷载K1=0.125、集中荷载K2=0.25M1=K1（g+q）L2=0.125×（1.95+2.52）×1.22=0.805KN·m9M2=K1gL2+K2PL=0.125×1.95×1.22+0.25×3.5×1.2=1.401KN·mW=1/6×bh2=1/6×50×1002=83333mm3σ=Mmax/W=1.401×106/83333=16.81N/mm2[σ]满足要求[刚度验算]当恒载与集中活载作用时，查表得：K1=1.302、K2=2.083100EI=100×0.9×104×[(50×1003)/12]=3.75×1012N·mm2ω=（K1gL4+K2PL3）/（100EI）=（1.302×1.95×12004+2.083×3.5×12003）/（3.75×1012）=1.407mm[ω]=1200/250=4.8mm满足要求当恒载与均布活载作用时，查表得：K=1.302ω=K（g+q）L4/（100EI）=1.302×（1.95+2.52）×12004/（3.75×1012）=3.218mm[ω]=1200/250=4.8mm满足要求3）、牵杠计算：设立柱纵距为1000mm,牵杠6米按五跨连续梁计算。集中恒载g=1.2×（0.5+24×0.12+1.1×0.12）×0.4×1.2=2.46KN集中活载q=1.4×（1.5+2.0）×0.4×1.2=2.35KN[强度验算]查表得：K1=0.171、K2=0.211M=K1gL+K2PL=0.171×2.46×1.0+0.211×2.35×1.0=0.917KN·m[M]满足要求[刚度验算]查表得：K1=1.097、K2=1.590ω=（K1g+K2q）L3/(100EI)=（1.097×2.46+1.590×2.35）×103×10003/[100×2.06×10105×121900]=2.56mm[ω]=1000/250=4mm满足要求4）、立柱计算：N=[1.2×(0.75+24×0.15+1.1×0.15)×1.2×1+1.4×(1.0+2.0)×1.2×1]/2=5.77KNσ=N/φA=5770/(0.151×489)=78.1N/mm2[σ]=167N/mm2满足要求5）、扣件验算：N=5.77KN[F]=7KN，扣件满足要求。B、板厚为100/110/130mm时，计算同上，结论相同。5、梁模及支撑计算：A、载面为300×800mm的梁：（其他梁计算步骤相同）1）、梁底板模计算：设搁栅间距为350mm,按五跨连续梁计算。恒载g=1.2×（0.5+0.3+24×0.3×0.65+1.5×0.3×0.65）=7.17KN/m活载q=1.4×（2.5+2.0）×0.30=1.89KN/m[强度验算]恒载与均布活载作用时，查表得K1=0.105、K2=0.119M=（K1g+K2q）L2=（0.105×6.60+0.119×1.89）×0.352=0.147KN·mW=1/6×bh2=1/6×300×182=18900mm3σ=M/W=0.147×106/18900=7.78N/mm2[σ]满足要求[刚度验算]11恒载与均布活载作用时，查表得K1=0.644、K2=0.973ω=（K1g+K2g）L4/（100EI）=(0.644×6.60+0.973×1.89)×4004/[100×0.9×104×(350×183/12)]=1.02mm[ω]=350/250=1.4mm满足要求2）、梁底搁栅计算：设牵杠间距（即立柱横距）为1200mm,搁栅按单跨简支梁计算，荷载简化为跨中集中荷载，则：p=1.2×[0.5+(24+1.5)×0.65]×0.35×0.40+1.4×（2.5+2.0）×0.35×0.40=3.75KN[强度验算]M=0.25pL=0.25×3.75×1.2=1.13KN·mW=1/6×bh2=1/6×50×1002=83333mm3σ=M/W=1.13×106/83333=13.56N/mm2[σ]=16.9N/mm2满足要求[刚度验算]ω=pL3/(48EI)=3750×12003/(48×0.9×104×50×1003/12)=3.6mm[ω]=1200/250=4.8mm满足要求3）、牵杠计算：设立柱纵距为1000mm,牵杠按五跨连续梁计算。荷载p=3.75/2=1.88KN，每跨近似按等距布置；[强度验算]查表得：K=0.171M=KpL=0.171×1.88×1.0=0.32KN·m[M]=0.85KN·m满足要求4）、梁侧模计算：计划梁侧模立档间距与梁底搁栅对应为350mm，立档采用50×50mm木方，侧模沿高度方向底部固定、顶部与板模固12定、中部设撑木固定。a、板验算：梁侧模板按四跨梁计算。砼侧压力为F=24H=24×0.65=15.6KN/mF=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.0×21/2=35.84KN/m取小值则为F=15.6KN/m2[强度验算]查表得：K=0.121g=1.2×15.6×0.4+1.4×4.0×0.4=9.73KN/mM=KgL2=0.121×9.73×0.402=0.188KN·mW=1/6×bh2=1/6×400×182=21600mm3σ=M/W=0.188×106/21600=8.7N/mm2[σ]满足要求[刚度验算]查表得：K=0.967ω=KgL4/(100EI)=0.967×9.73×3504/[100×0.9×104×350×18