宁波甬邦大厦大厅高支架模板方案审定稿

凯盛建设有限公司1宁波甬邦大厦大厅高支架模板方案目录1工程概况………………………………………………….22编制依据………………………………………………….23搭设高支架的区域………………………………..24高支架的计算…………………………………….25高支架施工的安全管理和一般规定……………………10凯盛建设有限公司21、工程概况宁波甬邦大厦工程位于鄞州区南部商务区，地块东侧接邻前河南路，西侧相邻天童南路，南侧接邻泰安中路，北侧靠近泰康中路。本工程南部商务区二期10—D地块（甬邦大厦），总建筑面积33365.54m2，建筑总高：108.5m，地下室二层为统一开发，上部结构由不同业主开发，地下室顶板作为上部结构的嵌固部位。本工程一层大厅轴线D-2～D-5、D-B～D-C高度约9.7米，建筑面积约250㎡左右采用满堂脚手架搭设。2、编制依据1）、《宁波甬邦大厦工程设计图纸》2）、《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2011）3）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、搭设脚手架的区域一层大厅，现浇混凝土结构采用“满堂脚手架”的搭设方法。脚手架的平面尺寸约为13.53米×18.44米，总高度大约为9.65米。尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢筋混凝土梁、楼板的承重支撑。4、脚手架的计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:三层梁凯盛建设有限公司3B-C/凯盛建设有限公司43轴。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.45；梁截面高度D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.90；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；凯盛建设有限公司52.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，400mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本凯盛建设有限公司6工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=25×1.8×1.8/6=13.5cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.25×17.85=5.354kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.25×4=1.4kN/m；计算跨度:l=(750-120)/(4-1)=210mm；面板的最大弯矩M=0.1×5.354×[(750-120)/(4-1)]2+0.117×1.4×[(750-120)/(4-1)]2=3.08×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×5.354×[(750-120)/(4-1)]/1000+1.2×1.400×[(750-120)/(4-1)]/1000=1.590kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.08×104/1.35×104=2.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算凯盛建设有限公司7ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=5.354N/mm；l--计算跨度:l=[(750-120)/(4-1)]=210mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=25×1.8×1.8×1.8/12=12.15cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×5.354×[(750-120)/(4-1)]4/(100×6000×1.22×105)=0.097mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(750-120)/(4-1)]/250=0.84mm；面板的最大挠度计算值ν=0.097mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.590/0.250=6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×8×8/6=42.67cm3；I=1×4×8×8×8/12=170.67cm4；E=10000.00N/mm2；计算简图凯盛建设有限公司8剪力图(kN)弯矩图(kN·m)凯盛建设有限公司9变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.040kN·m，最大支座反力R=1.749kN，最大变形ν=0.010mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.97×104/4.27×104=0.9N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=0.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.01mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.749kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×4×8×8/6=85.33cm3；I=2×4×8×8×8/12=341.33cm4；E=10000.00N/mm2；主楞计算简图凯盛建设有限公司10主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.236kN·m，最大支座反力R=3.462kN，最大变形ν=0.248mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.36×105/8.53×104=2.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=2.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.248mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.248mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支凯盛建设有限公司11撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=200×18×18/6=1.08×104mm3；I=200×18×18×18/12=9.72×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.00)×0.75+0.30]×0.20=4.572kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.20=1.260kN/m；q=4.572+1.260=5.832kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×5.832×2252=3.69×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×4.572×0.225+0.437×1.26×0.225=0.51kNRB=1.25ql=1.25×5.832×0.225=1.64kNσ=Mmax/W=3.69×104/1.08×104=3.4N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值凯盛建设有限公司12[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=3.810kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=225.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=225.00/250=0.900mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×4.572×2254