塔吊起重运转安全措施方案

塔吊周边安全防护措施方案本工程三台塔吊施工,1栋A座的3#塔吊,1栋B座的2#塔吊，1栋D座1#塔吊为保证塔吊在作业安全运行，拟采取以下措施来保证。一、塔吊作业范围在周边建筑物、通道及办公区域安全保证措施1、塔吊所吊材料应固定牢固。钢管、钢筋按照长短分件吊起，箍筋、砂浆、砌筑用砖吊运时应使用专制的封闭式吊斗，所有材料起吊前应有信号工确认是否固定牢固后方可起吊信号。2、1#塔吊与东南面民房距离约10米,离民房5米的位置要求限位,3#塔吊与西面民房距离约20米,离民房5米的位置要求限位,塔吊严禁经过民房。3、吊物须经过周边建筑物等人群经过区域上空时，应将吊钩收至现场内方可回转，严禁吊物从上述区域上空运行。4、指挥塔机作业时，信号工应注意物体是否能安全通过，并指挥作业人员避开，重物放好后将吊绳拉出才能起吊，以免吊绳弹出伤人，进入交叉区域应减速运行。5、每班作业完后塔机司机应将小车收至起重臂根部1/3处。6、办公区域屋面采用双层防护,下层钢管网架上先后设置安全网、模板；上层钢管网架先后设置安全网、钢笆片。四周安全通道的安全防护,采用双层防护,防护棚由上、下两层钢管(型钢)架组合而成，通道宽度为3m，立杆间距为1.0m，钢管跨距为1.5m顶部挑架跨距，横杆间距为0.8m，双层之间35㎝，确保防护棚的安全性，根据规范和工程实际要求，下层钢管网架上先后设置安全网、模板；上层钢管网架先后设置安全网、钢笆片。顶部端头为1.2米高的栏杆，防止坠物从防护棚往下坠落。7、塔机司机应准备两个专用质地坚硬的木楔，在驾驶室备用并妥善保管。当遇到大风、停电等情况，回转机械自动失效时，塔机司机应携带木楔从驾驶室下到上层维修平台，将两个木楔放入回转减速器小齿轮与转支轴承齿轮圈的咬合间隙左右两侧，以阻止起重臂旋转避免吊物与另一台塔机钢丝绳相碰。二、防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：1、参数信息:⑴、构造参数:立杆横距lb(m)：2.5；立杆纵距la(m)：1.2；防护棚高度H(m)：5；上下防护层间距h1(m)：0.6；立杆步距h(m)：1.2；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m):1；水平钢管搭设方式：钢管沿横向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3；钢管类型：Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件,双扣件抗滑承载力调整系数:0.8；⑵.荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1；脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15；⑶.地基参数:地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1。2、横向水平支撑钢管计算:横向钢管按照简支梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下：截面抵抗矩W=5.08cm3;截面惯性矩I=12.19cm4;横向钢管计算简图⑴、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1=0.35×0.3=0.105kN/m；(2)高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N=1kN；⑵.强度验算:横向支撑钢管按简支梁计算；最大弯矩计算公式如下：M=ql2/8+Fl/4均布恒载：q=1.2×0.105=0.126kN/m；冲击荷载：F=1.4×1=1.4kN；最大弯距M=0.125×0.126×2.52+0.25×1.4×2.5=0.973kN·m；最大应力σ=M/W=0.973×106/(5.08×103)=191.622N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的计算应力191.622N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3、纵向支撑钢管计算:纵向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载:F=1.4kN；上部钢管传递恒载：P=1.2×0.35×0.3×2.5/2=0.158kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)最大弯矩Mmax=0.395kN·m；最大应力σ=Mmax/W=0.395×106/(5.08×103)=77.772N/mm2；支撑钢管的计算应力77.772N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！4、扣件抗滑移计算:水平钢管传递最大支座力N=1.4+1.2/0.3×0.158=2.03；按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN，扣件抗滑移按下式：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.03kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、立杆的稳定性验算:⑴立杆荷载计算：作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。①、防护棚结构自重NG1：钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个；钢管长度：L=[1.2+1.2×2.5/(2×0.3)]×2+(5－0.6)/1.2×1.2+5=22.2m；扣件数量：n=2×2+(5－0.6)/1.2=8个；NG1=0.04×22.2+0.015×8=1.008kN；②、防护棚构配件自重(kN)：栏杆、挡脚板自重：0.15×1.2=0.18kN；脚手板自重：0.35×2.5×1.2/2=0.525kN；NG2=0.18+0.525=0.705kN；经计算得到，静荷载标准值NG=1.008+0.705=1.713kN；③、冲击荷载NQ(kN)：NQ=1kN；立杆荷载设计值N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.713+1.4×1=3.456kN；⑵立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:σ=N/φA≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=3.456kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l0----计算长度(m)；参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)：l0=kμh；k----计算长度附加系数，取值为1.155；μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3；取μ=1.8；h----立杆自由长度；防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下；斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1m，；斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离为1m；h取上述两者的最大值1m。立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×1=2.079m；λ＝l0/i=2.079×103/(1.58×10)=132；由长细比λ查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆受压应力计算值；σ=3.456×103/(0.386×4.89×102)=18.307N/mm2；钢管立杆受压应力计算值σ=18.307N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！6、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=3.456/0.25=13.822kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=3.456kN；基础底面扩展面积：A=0.25m2。p=13.822kpa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！