塔吊基础施工方案副本

（工程名称）塔吊基础施工方案编制：审核：批准：日期：2016.41目录1、编制依据.............................................22、工程概况.............................................23、场地地质概况.........................................34、塔吊基础设计.........................................35、塔吊基础施工技术措施及质量验收.......................46、塔吊基础计算书.......................................67、塔吊基础排水及维护措施..............................128、资源配置计划........................................12附表：劳动力计划表.....................................169、塔吊平面布置图......................................1621、编制依据1.1、本工程施工组织设计；1.2、本项目岩土工程详细勘察报告；1.3、GB50202-2002《地基与基础施工质量验收规范》；1.4、GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》；1.5、JGJ33-2012《建筑机械使用安全技术规程》；1.6、JGJ196-2010《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》；1.7、JGJ59-2011《建筑施工安全检查评分标准》；1.8、本工程设计图纸；1.9、TC5610型塔式起重机使用说明书；2、工程概况2.1工程主要情况本项目位于唐山市2.1.1工程名称：2.1.2建设地点：2.1.3建设单位：2.1.4设计单位：2.1.5监理单位：2.1.6勘察单位：2.1.7总承包单位：2.1.8施工单位：2.2设计简介基础形式为筏板基础，建筑总高度53.62m,±0.000相当于绝对标高4.50m。该工程为一类建筑，场地类别为二类，建筑耐久年限：50年，地上部分耐火等级为二级，地下耐火等级为一级。抗震设防分类为丙类，抗震设防烈度：8度，地基基础设计等级为乙级。32.3工程施工条件2.3.1工程所在地气象情况：工程所在地唐山地区属于温带半湿润季风型大陆性气候，四季分明，降水集中，风向有明显的季节变化。春季气温回升快，昼夜温差较大；夏季炎热多雨，水热同季；秋季晴下。全年日照时数为2518小时，平均日照百分率为30.6%，全年平均气温10.3—11.5℃。2.3.2雨季时间：唐山市雨季主要在每年的7月到8月，平均降水量为23.7mm。2.3.3交通及通讯情况：本工程位于市区，交通管制对各种材料进场带来了一定的影响，现场地形平整、各项临时设施和机械设备的搭建、安装正在完善中。三通一平正在积极联系相关单位，尽快落实到位。3、场地地质概况根据地质详勘报告，场区分布的地层自上而下分别如下：地基土承载力特征值及主要物理力学性质指标一览表地层编号地层名称重度γ(kN/m3)粘聚力标准值(kPa)内摩擦角标准值（度）承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es0.1-0.2(MPa)①粉土20.021.315.61204.90②1细砂18.5*/25.0*22018.0*③细砂19.0*/35.0*26025.0*④粉土20.022.914.21507.11⑤细砂19.5*/38.0*26028.0*⑥粉土20.825.819.01508.65⑦细砂20.0*/40.0*26030.0*⑧粉质黏土19.411.935.91609.86⑨细砂20.0*/40.0*28030.0*4、塔吊基础设计根据现场施工平面布置和本工程岩土工程勘察报告，为保证塔吊基础稳定性，根据上述塔吊位置和地质详勘报告，塔吊基础持力层选用○31层细砂，承载力特征值4fak=220kPa,满足边长为5000mm的塔吊基础的承载力要求，故选用5000X5000X1000=25m³的长方体塔吊基础，基础配筋详见附图。5、塔吊基础施工技术措施及质量验收5.1、基础混凝土强度等级为C35。5.2、基础表面平整度允许偏差为L/1000，且不超过10mm。5.3、固定支腿预埋参照以下程序施工：⑴将4支固定支腿与预埋支腿固定基节EQ用12件10.9级高强螺栓装配在一起。⑵为便于施工，当钢筋绑扎到一定程度时，将装配好的固定支腿和预埋支腿固定基节EQ整体吊入钢筋网内。⑶固定支腿周围的钢筋数量不得减少和切断。⑷主筋通过支腿有困难时，允许主筋避让。⑸吊起装配好的固定支腿和预埋支腿固定基节EQ整体，浇注混凝土。在预埋支腿固定基节EQ的两个方向中心线上挂铅垂线，保证预埋后预埋支腿固定基节EQ整体中心线与水平面的垂直度≤1.5/1000。⑹固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。固定支腿定位如下图所示5塔吊地脚螺栓定位平面图5.4、基础混凝土用钢筋、混凝土应具有出厂合格证和试验报告。5.5、基础底部土质应良好，开挖经监理、项目质检部门验槽，符合设计要求及地勘报告方可施工。5.6、基础四周设置排水沟，使排水通畅，以保证基底土质承载力。5.7、塔吊基础选用240厚砖胎模，用灰砂砖、M5水泥砂浆砌筑。5.8、塔吊的金属结构及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于10Ω。5.9、基础内钢筋必须经质检、监理隐蔽验收合格后方可浇筑混凝土，并作好相应的隐蔽验收记录。5.10、塔吊的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，避雷针可用横截面不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面30mm×3.5mm表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下1.5m。5.11、基础的尺寸允许偏差符合下表的规定。6塔吊基础尺寸允许偏差和检验方法项目允许偏差（mm）检验方法标高±20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸（长度、宽度、高度）±20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸±20钢尺检查预埋锚栓标高（顶部）±20水准仪或拉线、钢尺检查中心距±2钢尺检查6、塔吊基础计算书6.1、参数信息⑴塔吊型号：TC5610⑵塔吊起升高度H：70.00m⑶塔身宽度B：1.6m⑷基础埋深d：8.00m⑸自重G：1033.9kN⑹基础承台厚度hc：1.00m⑺最大起重荷载Q：60kN⑻基础承台宽度Bc：5.00m⑼混凝土强度等级：C35⑽钢筋级别：RRB400⑾基础底面配筋直径：25mm⑿额定起重力矩Me：1552kN·m⒀基础所受的水平力P：73.9kN⒁标准节长度b：2.8m⒂主弦杆材料：圆钢⒃宽度/直径c：12mm⒄所处城市：河北唐山市⒅基本风压ω0：0.4kN/m2⒆地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.4576.2、钢筋配筋附图图中1：主筋、纵横向各24根型号为HRB335，直径为25的螺纹钢。2：主筋、纵横向各24根型号为HRB335，直径为25的螺纹钢。3:定位筋、8根长度3060mm、型号HRB335，直径为25的螺纹钢。4:拉筋、144根长度1240mm、型号为HRB300，直径为12的螺纹钢。5：混凝土、强度等级C35。6：接地杆7：螺栓M12×408：垫圈129：螺母M1210：接地线6.3、塔吊对交叉梁中心作用力的计算6.3.1塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1033.9kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝1033.9＋60＝1093.9kN；6.3.2塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中风荷载体型系数：地处河北唐山市，基本风压为ω0=0.4kN/m2；8查表得：风荷载高度变化系数μz=1.45；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)=0.039；体型系数μs=1.74；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.74×1.45×0.4=0.706kN/m2；6.3.3塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.706×0.039×1.6×70×70×0.5=107.933kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝1552＋107.933＋73.9×1＝1733.83kN·m；6.4、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1=625kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1733.83/(1093.9+625)=1.009m5/3=1.667m；基础抗倾覆稳定性满足要求！6.5、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2012)第5.2条承载力计算。计算简图:9混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.009m5/6=0.833m地面压应力计算：Pk＝（Fk+Gk）/APkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc）式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20.5-1733.83/(1093.9+625)=2.527m。Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pk＝（1093.9＋625）/52＝68.756kPaPkmax=2×(1093.9+625)/(3×2.527×5)=90.701kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=220.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=68.756kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=90.701kPa，满足要求！6.6、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012）第8.2.7条。10验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.98；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=0.95m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.60+(1.60+2×0.95)]/2=2.55m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+2×0.95=3.50；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=108.84kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.50)/2=3.75m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=108.84×3.75=408.15kN。允许冲切力：0.7×0.98×1.57×2550.00×950.00=2609080.95N=2609.08kNFl=408.15kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6.7、承台配筋计算1.抗弯计算