670MW机组超临界直流锅炉经济运行技术研究

670MW机组超临界直流锅炉经济运行技术研究孙德金胡代军徐伟咸兰辉（大唐黄岛发电有限责任公司，山东青岛，266500）摘要：通过一系列基础试验，摸清和掌握目前大型直流锅炉制粉系统及燃烧系统的运行性能，对存在的问题进行解决或诊断，并提出合理的运行优化建议和解决方案，使得锅炉的整体安全性、经济性都有一定程度的提高。关键词：超临界直流锅炉经济运行制粉系统燃烧系统调整试验0引言大唐黄岛发电有限责任公司6号机组（670MW超临界机组）于2007年11月份投产，锅炉制粉系统和燃烧系统陆续暴露出一些问题，如：制粉系统出力低、单耗大；磨煤机磨损严重；锅炉燃烧效果差效率低；锅炉再热汽温偏低；锅炉两侧烟温偏差大等一些列问题，对机组的安全、经济运行影响较大。为此，黄岛电厂通过与西安热工院、上海锅炉厂共同配合，全面开展锅炉制粉系统及燃烧系统优化诊断、调整试验，专题对该炉的整体运行经济性进行研究并提出优化方案，对存在的问题进行分析解决，并提出合理的调整措施指导运行操作，使得锅炉的整体安全性、经济性都有一定程度的提高，对大型锅炉的经济运行有一定的参考意义。1概况黄岛电厂6号锅炉为上海锅炉厂有限公司生产，型号为SG2102/25.40-M953，属超临界参数变压运行螺旋管圈直流燃煤锅炉，锅炉采用单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、П型露天布置，配套670MW汽轮发电机组。锅炉配备了6台ZGM113G型中速磨煤机，采用冷一次风机正压直吹式制粉系统。锅炉燃烧方式采用从美国阿尔斯通能源公司引进的摆动式四角切圆燃烧技术。1.1锅炉主要设计参数表1：锅炉主要设计参数项目单位BMCRBRL主蒸汽流量t/h21022002主蒸汽压力MPa25.425.28主蒸汽温度℃571571再热蒸汽流量t/h17611682再热蒸汽进口压力MPa4.724.50再热蒸汽进口温度℃322317再热蒸汽出口压力MPa4.524.31再热蒸汽出口温度℃569569给水温度℃282279进风温度（一次风）℃2727进风温度（二次风）℃2323热风温度（一次风）℃328325热风温度（二次风）℃335331排烟温度（修正前）℃132131排烟温度（修正后）℃127126燃料消耗量t/h248.5238.7锅炉热效率%93.5593.581.2煤质资料表2：锅炉燃用煤质数据序号项目符号单位设计煤种校核煤种1校核煤种2工业分析1收到基低位发热量Qnet，arkJ/kg2401020630240802干燥无灰基挥发份Vdaf%39.7940.1323.743收到基水份Mt%6.608.9011.414空气干燥基水份Mad%2.102.691.055收到基灰份Aar%17.9823.9214.12元素分析6收到基碳Car%61.5454.9761.247收到基氢Har%3.653.753.858收到基氮Nar%0.980.921.329收到基氧Oar%8.636.987.2910收到基硫Sar%0.620.560.67可磨性系数HGI6255842制粉系统存在的主要问题以及解决方案2.1磨煤机单耗偏大，各磨煤机一次风量偏差大。2.1.1下表3是对各磨煤机的摸底试验情况：表3：各磨煤机基本运行情况摸底项目单位A磨煤机B磨煤机C磨煤机D磨煤机E磨煤机F磨煤机给煤机出力t/h46.746.147.646.447.949.1项目单位A磨煤机B磨煤机C磨煤机D磨煤机E磨煤机F磨煤机分离器挡板开度°505050505050表盘风量t/h79.777.585.486.48382加载油泵压力MPa15.1213.9813.2614.113.4513.99磨煤机电流A49.652.353.851.848.161.1磨煤机电耗kWh412.35434.80447.27430.64399.88507.96磨煤单耗kWh/t8.839.439.409.288.3510.35煤粉细度R90%21.222.825.623.629.226.0煤粉均匀性指数-1.161.221.211.281.201.05可见：1）试验前磨煤机分离器挡板开度均置于50°，没有进行过调整；2）试验前磨煤单耗普遍处于9kWh/t以上；3）各个磨煤机煤粉细度大小不一；4）除F磨煤机外，其它磨煤机的煤粉均匀性指数均在1.2左右，处于较好的水平；5）F磨煤机电流、功率明显高于其它磨煤机。2.1.2各个磨煤机4根粉管的风速（风量）分布和煤粉分配状况如表4所示。表4：各磨煤机4根粉管的风速分布和煤粉分配状况项目单位A1管A2管A3管A4管风速偏差%-6.40-4.336.084.65粉量偏差%-9.148.581.84-1.28项目单位B1管B2管B3管B4管风速偏差%-3.16-6.395.583.98粉量偏差%-10.872.51-27.7532.95项目单位C1管C2管C3管C4管风速偏差%-6.67-8.43-2.4417.54粉量偏差%-5.9538.02-17.00-15.07项目单位D1管D2管D3管D4管风速偏差%12.81-10.17-1.26-1.37粉量偏差%-1.09-4.272.093.27项目单位E1管E2管E3管E4管风速偏差%-1.046.01-6.992.02粉量偏差%24.08-6.94-15.11-2.02项目单位F1管F2管F3管F4管风速偏差%-4.796.84-12.5910.53粉量偏差%13.376.695.19-25.26可见：1）各个磨煤机4根粉管的风速（风量）分布偏差均较大，超过了±5%；2）AD磨煤机4根粉管煤粉分配状况良好，偏差在±10%以内；BCEF磨煤机4根粉管的煤粉分配偏差较大，超过了±20%。2.1.3通过以上数据分析，对存在的问题，采取如下方案进行解决：1）首先进行煤粉管风量调平：机组新机投产期间虽然已经进行了风量调平，但是经过一年的运行后，煤粉管道、磨煤机系统的阻力发生变化，容易导致各粉管风量偏差大的问题，通过对各个磨煤机4根粉管上的可调缩孔进行调整，各台磨煤机4根粉管风量进行了调平，正常运行工况下4根粉管风量偏差控制在了±5%以内，为优化燃烧创造好了基础。2）分离器挡板特性试验，确定挡板最佳开度：通过改变磨煤机的挡板开度，得到了开度对煤粉细度、磨煤机单耗、煤粉均匀性的影响曲线，见图1、2、3：图1分离器挡板开度对煤粉细度R90影响图2分离器挡板开度对磨煤单耗影响图3分离器挡板开度对煤粉均匀性的影响由图中的数据可以看出：随着分离器挡板开度的增大，煤粉细度R90呈近似线性急剧上升的趋势，分离器挡板开度每增大1°，煤粉细度R90大约上升0.8%；随着分离器挡板开度的增大，磨煤机电流、磨煤单耗呈近似线性平缓下降的趋势，分离器挡板开度每增大1°，磨煤单耗大约下降0.05kWh/t；分离器挡板开度对磨煤机风量有一定的影响，在相同的风门开度下，分离器挡板开度越大，磨煤机阻力越小，磨煤机风量越大。结合锅炉燃烧特性，并考虑到煤种的变化，试验后各个磨煤机入炉煤粉细度R90均调整至20%左右。试验前、后各个磨煤机分离器挡板开度如表5所示。表5：分离器挡板开度按照经济煤粉细度调整前后数据项目单位A磨煤机B磨煤机C磨煤机D磨煤机E磨煤机F磨煤机分离器挡板开度试验前°505050505050试验后°4250474745443）进行最佳通风量的确定：一次风量（风速）的大小和煤粉的着火过程密切相关。一次风速高，着火点相应远离燃烧器，有利于保护燃烧器，但一次风速过高将影响燃烧的稳定性和运行的经济性；一次风速低，着火点又相对提前，有可能出现使燃烧器变形及烧损。因此，通过试验选择合理的一次风量（风压），使着火点相对合适，燃烧稳定，经济性好，并且此时一次风机电耗达到最佳值。通过分别改变磨煤机的通风量，得出表6数据：表6：6D磨煤机风量特性数据项目单位工况1工况2工况3磨煤机风量实测值t/h94.6798.4882.30表盘值t/h86.491.982.8热风门开度%69.481.956冷风门开度%19.442.413.6磨煤机电流A51.85154磨煤单耗kWh/t9.569.419.97煤粉细度R90%23.624.221.4煤粉均匀性指数/1.281.271.28可见：随着磨煤机风量的增大，煤粉细度R90呈近似线性平缓上升的趋势，磨煤机风量每增大10t/h，煤粉细度R90大约上升1.73%；随着磨煤机风量的增大，磨煤机电流、磨煤单耗呈近似线性平缓下降的趋势，磨煤机风量每增大10t/h，磨煤单耗大约下降0.35kWh/t。综合根据磨煤机处理情况以及煤粉细度情况，得出磨煤机最佳风煤比曲线，与磨煤机原设计标准风煤比曲线比较，差异较大：图4：磨煤机风煤比曲线4）进行最佳加载力的确定：通过试验，与设计基本符合。图5：磨煤机加载压力曲线通过上述方法调整，磨煤机最大出力可以达到60t/h，最小出力可以达到16t/h。磨煤机在较大出力下运行有利于降低磨煤单耗，一般磨煤机出力在55t/h左右时磨煤单耗可以下降至8kWh/t以下，对于大机组带来的节能效果非常明显。2.2磨煤机一次风量测点线性度差。由表6中风量实测值与表盘值的对比可以看出，磨煤机风量实测值与表盘值之间差异较大，有时则偏小或基本一致，因此，判定磨煤机风量测量装置线性度较差，不能真实反映磨煤机风量，导致磨煤机无法按照设定的风煤比曲线运行。通过现场就地观察发现，磨煤机风量测量装置安装的位置距离进入磨煤机风道的弯头太近，此处空气流场极不稳定，不符合风量测量装置安装的位置要求，难于实现准确测量。采取措施：选择一台磨煤机的风量测量装置，将其移动至进入磨煤机风道直管段的中间位置（即目前的磨煤机入口压力测点位置附近），待重新标定并运行一段时间后再检验其效果。如果仍然线性度较差，则说明此风量测量装置本身存在问题，可对其进行改造或更换其它类型的测量装置。2.3磨煤机出口压力、磨煤机压差测点堵塞从目前磨煤机的运行情况来看，磨煤机出口压力、磨煤机压差测点几乎全部堵塞，这对判断磨煤机和粉管是否安全运行造成不利的影响。采取措施：从测点附近割开传压管，吹通后再恢复；建立每月1~2次的定期吹扫制度。3燃烧系统存在的主要问题以及解决方案3.1高负荷飞灰偏大，锅炉效率下降。图6机组负荷对飞灰、大渣可燃物含量的影响图7机组负荷对Q2、Q4损失的影响图8机组负荷对锅炉热效率的影响主要原因：1）空气预热器阻力偏大导致二次风箱压力偏低。二次风箱压力偏低，一方面导致炉内二次风射流刚性较差，二次风切圆偏大，飞灰可燃物含量偏高，另一方面导致UFA（火下风）托粉能力较差，大渣可燃物含量偏高，这是影响机组高负荷时锅炉燃烧效果的主要原因之一。高负荷（机组负荷600MW以上）时飞灰、大渣可燃物含量较高，而低负荷（机组负荷500MW以下）时由于二次风箱压力较高飞灰、大渣可燃物含量则较低。整改措施：利用停炉机会进行预热器高压水冲洗，效果较好。表7、预热器冲洗前后压差变化负荷（MW）预热器烟气差压（Pa）氧量（%）一次风温（℃）二次风温（℃）排烟温度（℃）风机单耗预热器水冲洗后62295043053131231.53预热器水冲洗前62316503.82953051261.58差值-1-7000.2108-3-0.052）送风机设计全压偏低。表8送风机设计参数对比项目单位黄岛电厂某厂送风机型号FAF26.6-12.5-1FAF26.6-14-1型式动叶可调轴流式制造厂家上海鼓风机厂流量m3/s224.61242.72全压Pa33264010转速r/min985电机型号YKK560-6YKK630-6制造厂家上海电机厂额定功率kW11201600额定电压kV6额定电流A（125）190转速r/min985整改措施：建议收资调研，进行风机性能试验，确定是否改造及方案。3）预热器漏风大，导致预热器后风压降低。整改措施：加强对预热器漏风管理，确保漏风控制系统（LCS）可靠运行。3.2锅炉两侧烟温偏差大。黄岛#6锅炉对流受热面最高一级的烟气温度测点是高温再热器出口烟气温度，按照烟气温度降低顺序，锅炉