(玉龙)钢管落地式卸料平台施工方案

南京医科大学康达学院药学楼/护理学楼落地式卸料平台施工方案编制人：审核人：批准人：江苏玉龙建设工程有限公司2012年4月16日2卸料平台专项施工方案一、工程概况本工程结构形式为框架结构，地上5层，局部地下1层；建筑总高度25m，外排架采用落地式钢管脚手架，卸料平台采用落地式钢管脚手架搭设形式。二、编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社；三、卸料平台方案选择及布置1、本工程采用钢管落地式脚手架，考虑周转材料及砌体、抹灰等施工需要，拟搭设落地式卸料平台。四、卸料平台的搭设（一）、材料准备采用ø48×3.5钢管及扣件；5×10木枋、1.8㎝厚木胶板；（二）、卸料平台的搭设要求1、严格执行安全技术交底制度。安全技术交底工作，是施工负责人向作业人员进行职责落实的法律要求，要严肃认真的进行，不能流于形式，并履行签字手续。安全技术交底主要包括两方面的内容：一是在施工方案的基础上进行的，按照施工方案的要求，对施工方案进行细化和补充；二是要将操作者的安全注意事项讲明，保证操作者的人身安全。2、落实安全生产责任制，强化安全检查。项目、班组必须专人负责对卸料平台的搭设、拆卸进行跟踪、督促、检查。3、各种材料必须满足国家及行业要求，必须是合格产品，符合卸料平台施工方案中对材料的要求。4、卸料平台限重1吨，严禁超载运行。挂限重牌，并固定责任人。（三）、卸料平台的搭设31、钢管落地卸料平台落地卸料平台搭设的工艺流程为：材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。以下时落地平台的构造要求：落地平台支撑架立面简图a、立杆间距(1)脚手架立杆纵距不大于1.5m，横距不大于1.5m，步距不大于0.9m，平台底横杆不大于450mm，脚手架搭设高度为25.2m。(2)每根立杆底部应设置底座或垫板。(3)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，且接头不应在同一截面内。剪刀撑4c、剪刀撑的搭设落地式卸料平台四周都必须搭设剪刀撑，且每两步搭设一道水平剪刀撑。剪刀撑必须与立杆相连接。d、台面应横杆间距不应大于450mm，然后满铺木方，再用18mm的胶合板与木方钉牢。f、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。五、卸料平台的拆除卸料平台使用完毕后，进行拆除工作。在整个平台拆出过程中，应注意安全，事先对作业工人进行技术及安全交底。首先清除平台上的木胶板和木枋，拆除防护栏杆,然后再沿上往下拆除。5拆卸时，要有专人负责指挥，并在拆卸范围内设置警戒线，防止人员闯入发生安全事故。拆卸人员应佩戴安全带，严禁向下抛扔平台构件。六、安全文明施工1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。3、卸料平台搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。4、平台的搭拆、维护必须由架子工完成，其他人员不得拆改。5、不得超重堆码材料，做到及时吊运。保持卸料平台的干净整洁，严禁平台上堆放隔夜材料。6、卸料平台上材料的吊运要有指挥，操作中要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。7、加强检查监督、消除事故隐患。包括审查搭设方案、验收检查、上岗检№七、卸料平台计算书钢管落地卸料平台计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。6一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.40，立杆步距h(m)：0.80；立杆纵向间距lb(m):1.40，平台支架计算高度H(m)：25.50；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；72.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数基础类型:混凝土面；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=4.12cm3；截面惯性矩I=9.89cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=5×0.3=1.5kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1=4×0.3=1.2kN/m2.强度验算:依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；8最大弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l均布荷载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×1.5=2.088kN/m；均布活载：q2=1.4×1.2=1.68kN/m；最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.82+0.117×1.68×0.82=0.259kN·m；最大支座力N=1.1×2.088×0.8+1.2×1.68×0.8=3.45kN；最大应力σ=Mmax/W=0.259×106/(4120)=62.969N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；纵向钢管的计算应力62.969N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:ν=5ql4/384EI均布恒载:q=q11+q12=1.74kN/m；均布活载：p=1.2kN/m；ν=(0.677×1.74+0.990×1.2)×8004/(100×2.06×105×98900)=0.476mm；纵向钢管的最大挠度为0.476mm小于纵向钢管的最大容许挠度1400/150与10mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.45kN；9支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.747kN·m；最大变形νmax=1.451mm；10最大支座力Qmax=9.992kN；最大应力σ=181.38N/mm2；横向钢管的计算应力181.38N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.451mm小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.992kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.135×25.5=3.44kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.15×1.4=0.21kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.3×0.8×1.4=0.336kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4=3×0.8×1.4=5.6kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.346kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.8×1.4=4.48kN；113.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.104+1.4×4.48=15.996kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:σ=N/φAKH≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=15.996kN；φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=3.84cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.12cm3；σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；KH----高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(14.5-4))=0.95；L0----计算长度(m)；如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算l0=k1μh(1)l0=h+2a(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.167；μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ=1.77；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.77×1.4=2.892m；L0/i=2891.826/16=181；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.218；钢管立杆受压应力计算值；σ=15996.2/(0.218×384)=191.086N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=191.086N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值12[f]=205N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i=1600/16=100；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.588；钢管立杆受压应力计算值；σ=15996.2/(0.588×384)=70.845N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=70.845N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.038；公式(3)的计算结果：L0/i=1938.154/16=121；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.446；钢管立杆受压应力计算值；σ=15996.2/(0.446×384)=93.401N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=93.