光华.观府国际10#楼、11#楼、12#楼及车库工程模板施工方案

光华.观府国际10#楼、11#楼、12#楼及二期车库模板工程施工方案编制：廖正林审核：黑龙江垦区龙垦建设工程总公司重庆工程处2012年8月2施工组织设计（项目管理实施规划）审批表工程名称：光华.观府国际10#、11#、12#楼及部分车库工程编号：我项目部已根据合同及施工规范的有关规定完成了10#、11#、12#楼及部分车库模板专项施工方案工程施工组织设计（专项方案、技术措施）的编制，并经我项目部技术负责人审查批准，请予以审批。项目部（盖章）附件：项目经理：技术负责人：日期：审核部门审核意见：工程管理部：日期：总工程师审批审核意见：总工程师：日期：3施工组织设计（方案）报审表工程名称：光华.观府国际10#楼、11#、12#楼楼及车库工程监理表-2致：重庆亚太建设监理工程有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了光华.观府国际10#楼、11#楼、12#楼及车库工程模板施工专项方案工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计（方案）承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）总监理工程师日期4附件十三（附表9）光华集团建设工程施工组织设计（方案）报审表工程名称：光华观府国际10#、11#、12#楼及部分车库工程编号致光耀物业发展公司（发包人或监理单位）我方已根据施工合同的有关规定编制完成了10#、11#、12#楼及部分车库模板施工专项方案的，并经我单位技术负责人审核批准，请予审查。本施工组织设计（方案）中，涉及到费用增加的情况如下：□无。我方慎重声明，不论实际情况有无额外费用发生，我方均不计取。□有。所产生的费用按定额及相关文件计取，请予核定。附：10#、11#、12#楼及部分车库模板施工专项方案施工组织设计（方案）承包人（盖章）技术负责人项目经理日期监理公司意见经办人：日期：负责人：日期：发包人意见项目部经办人：日期：负责人：日期合约部经办人：日期：负责人：日期工程管理中心经办人：日期：负责人：日期：工程总监或副总总经理51、编制依据中煤国际工程集团重庆设计研究院设计的“光华.观府国际10#楼、11#、12＃楼及一期车库工程施工蓝图。按照国家规范、规程：砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002钢筋焊接及验收规程JGJ18-96砼泵送技术规程JGJ/T10-95混凝土质量控制标准GB50164-94砼强度检验评定标准和地方标准、企业工艺标准质量验收规范及工程建设标准强制性条文本企业的质量手册、程序文件，以及我公司的自身生产经营能力2、工程概况光华·观府国际一期10#、11#、12#楼及部分车库工程位于江北区观音桥,交通方便。10#楼工程建筑面积：19477.49㎡。使用功能：吊一层到一层为结构架空层，二层到三十三层为住宅。总高度为101.80m，建筑高度95.70m。±0.000m相当于绝对标高246.70m。本工程结构形式为框架剪力墙结构。使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。11#楼工程建筑面积：21238.82㎡。使用功能：负二层到一层为商业门面，一层到三十三层为住宅。总高度为101.80m，建筑高度95.70m。±0.000m相当于绝对标高241.70m。本工程结构形式为框架剪力墙结构。使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。12#楼工程建筑面积：29192.31㎡。使用功能：负二层到一层为商业门面，一6层到三十三层为住宅。总高度为102.40m，建筑高度96.40m。±0.000m相当于绝对标高236.40m。本工程结构形式为框架剪力墙结构。使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。二期车库工程建筑面积：15705.88㎡,目前施工部分的建筑面积为6171.00㎡。使用功能：商业车位及设备用房，总高度为11.700m。±0.000m相当于绝对标高245.200m。本工程结构形式为框架剪力墙结构。使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。3、主体结构10#楼11#楼、12#楼主体结构形式裙房部分为框架结构,住宅部分为剪力墙结构。11#楼主体结构形式为剪力墙、框架结构。车库结构形式为剪力墙、框架结构。梁、板、墙模板采用九夹板拼装、钢管支撑。4、材料、人员运输方案根据施工平面及工期安排，10#楼、11#楼、11#楼各设置一台QT63塔机,同时覆盖目前车库施工的部分，主要解决钢筋、模板、混凝土、架料及其它材料的水平垂直运输。当主体工程施工至16层楼时，在10#楼、11#楼、12#楼各安装一台人货电梯，便于解决施工人员的上下班问题，同时解决了后期砌砖、抹灰运输材料的要求。5、脚手架、模板工程本工程主体结构施工采用钢管脚手架，现浇楼板采用ф48×3.5满堂脚手架。脚手架应按施工技术规定及设计要求搭设，验收合格后才能投入使用；搭设和拆除前施工管理人员应对工人进行安全技术交底。6、脚手架、模板的计算6.1、10#楼、11#楼、12#楼柱、墙肢模板支撑计算76.1.1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=200mm，柱模板的截面高度H=2000mm，H方向对拉螺栓5道，柱模板的计算高度L=2900mm，柱箍间距计算跨度d=600mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞2根，H方向竖楞6根。2001502000389389389389389333333333333柱模板支撑计算简图6.1.2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；8t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。6.1.3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下39039039031.72kN/mAB面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值q=1.2×40.550×0.600+1.4×3.000×0.600=31.716kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W[f]9其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×24.330+1.4×1.800)×0.390×0.390=0.482kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.482×1000×1000/32400=14.889N/mm2面板的抗弯强度验算f[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×24.330+1.4×1.800)×0.390=7.422kN截面抗剪强度计算值T=3×7422.0/(2×600.000×18.000)=1.031N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T[T]，满足要求!(3)挠度计v=0.677ql4/100EI[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×24.330×3904/(100×6000×291600)=2.178mm面板的最大挠度大于390.0/250,满足要求!6.1.4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下1060060060020.62kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.390m。荷载计算值q=1.2×40.550×0.390+1.4×3.000×0.390=20.615kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=12.369/0.600=20.615kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×20.615×0.60×0.60=0.742kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×20.615=7.422kN最大支座力N=1.1×0.600×20.615=13.606kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.742×106/83333.3=8.91N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×7422/(2×50×100)=2.226N/mm211截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×17.179×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.381mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!6.1.5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.55+1.4×3.00)×0.150×0.600=4.76kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。4602.38kN2.38kNAB支撑钢管计算简图0.3690.000支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0000.164支撑钢管变形图(mm)122.382.380.000.002.382.38支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.368kN.m最大变形vmax=0.164mm最大支座力Qmax=2.379kN抗弯计算强度f=0.368×106/10160000.0=36.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!6.1.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=2.379对拉螺栓强度验算满足要求!6.1.6、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.55+1.4×3.00)×0.390×0.600=12.37kN13柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。4633333333333334636.18kN12.37kN12.37kN12.37kN12.37kN6.18kNAB支撑钢管计算简图0.5580.511支撑钢管弯矩图(kN.m)0.1090.008支撑钢管变形图(mm)3.163.163.033.039.499.492.882.886.896.895.485.485.485.486.896.892.882.889.499.493.033.033.163