对流换热公式汇总与分析

对流换热公式汇总与分析【摘要】流体与固体壁直接接触时所发生的热量传递过程，称为对流换热，它已不是基本传热方式。本文尝试对对流换热进行简单分类并对无相变对流换热公式简单汇总与分析。【关键词】对流换热类型公式适用范围对流换热的基本计算形式——牛顿冷却公式：)(fwtthq)/(2mW或2Am上热流量)(fwtth)(W上式中表面传热系数h最为关键，表面传热系数是众多因素的函数，即),,,,,,,,(lcttufhpfw综上所述，由于影响对流换热的因素很多，因此对流换热的分析与计算将分类进行，本文所涉及的典型换热类型如表1所示。表1典型换热类型1.受迫对流换热1.1内部流动对流换热无相变换热受迫对流换热内部流动换热圆管内受迫流动非圆形管内受迫流动外部流动外掠平板外掠单管外掠管束（光管；翅片管）自然对流换热无限空间竖壁；竖管横管水平壁（上表面与下表面）有限空间夹层空间混合对流换热————受迫对流与自然对流并存相变换热凝结换热垂直壁凝结换热水平单圆管及管束外凝结换热管内凝结换热沸腾换热大空间沸腾换热管内沸腾换热（横管、竖管等）1.1.1圆管内受迫对流换热(1)层流换热公式西德和塔特提出的常壁温层流换热关联式为14.03/13/13/1)()(PrRe86.1wffffldNu或写成14.03/1)()(86.1wfffldPeNu式中引用了几何参数准则ld，以考虑进口段的影响。适用范围：16700Pr48.0，75.9)(0044.0wf。定性温度取全管长流体的平均温度，定性尺寸为管内径d。如果管子较长，以致2])()Pr[(Re14.03/1wfld则fNu可作为常数处理，采用下式计算表面传热系数。常物性流体在热充分发展段的Nu是)(66.3)(36.4consttNuconstqNuwff(2)过渡流换热公式对于气体，5.1Pr6.0f，5.15.0wfTT，410Re2300f。45.03/24.08.0)]()(1[Pr)100(Re0214.0wffffTTldNu对于液体，500Pr5.1f，20PrPr05.0wf，410Re2300f。11.03/24.087.0)PrPr]()(1[Pr)280(Re012.0wffffldNu式中fPr——管子进出口断面温度下的Pr平均值；3/2)/(ld——修正管子长度的影响。(3)紊流光滑管公式对于紊流光滑管内紊流，使用最广泛的关联式是迪图斯－贝尔特公式：加热流体4.08.0PrRe023.0fffNu)(fwtt冷却流体3.08.0PrRe023.0fffNu)(fwtt适用于流体与壁面具有中等以下温度差。适用参数范围：10)/(dl，410Ref，160~7.0Prf。定性温度取全管长流体平均温度，定型尺寸为管内径d。对于液体，当与管壁间的温差比较大，导致黏度有明显的变化时，则可采用关联式：14.03/18.0)(PrRe023.0wffffNu式中，f和w分别为流体温度ft和壁温wt下的流体动力黏度，2/msN。当加热液体时，fwtt，则1/14.0wf；反之，当冷却流体时，1/14.0wf。此式修正了物性场不均性的影响，在计算时，若壁温未知，则须采用试算法进行，即先假定wt，最后进行校核。关于物性变化的修正，实际情况是较为复杂的，因为对于液体或气体、大温差或小温差、不同的流态等等，其影响的程度不尽相同。(4)粗糙管公式8Pr3/2fSt式中的Pr·ReNumchStp和Pr均采用流体平均温度ft作为定性温度。紊流摩擦系数：2]74.1)lg(2[skRf对于53102~10Re范围内还可以采用布拉修斯公式：4/1Re3164.0f对于已有的实际设备，亦可经由实验测定p和mu后按式22mudlfp计算f，这样与实际情况更符合。1.1.2非圆形管内受迫流动对于非圆形管，例如椭圆管、矩形流道等，定型尺寸采用当量直径ed。Ufde4式中f——流道断面面积，2m；U——流体润湿的流道周边，m。求得当量直径后就可应用圆形管的公式计算。对于螺旋形管，如螺旋板式或螺旋管式换热设备，流体通道成螺旋形。在弯曲的通道中流动产生的离心力，将在流场中形成二次环流，增加了对边界层的扰动，有利于换热，而且管的弯曲半径越小，二次环流的影响越大。故求得的结果尚需乘以管道弯曲影响的修正系数R，它大于1。气体RdR77.11液体3)(3.101RdR式中R——螺旋管曲率半径，m；d——管直径，m。1.2外部流动1.2.1外掠平板(1)层流边界层段公式(常壁温)边界层厚度xxRe0.5局部摩擦系数2/1,Re332.02xxfC式中雷诺准则xuxRe。常壁温平板局部表面传热系数：3/12/1PrRe332.0xxxh写成无量纲准则关联式：3/12/1PrRe332.0xxNu对长度为ml的常壁温平板，平均表面传热系数：3/12/13/12/10PrRe664.0PrRe664.02/dNulhhlxhhllx在实际计算时，物性参数可按边界层平均温度2/)(mwfttt确定。(2)紊流边界层段公式(常壁温)柯尔朋类比律：2/Pr,3/2xfxCSt定性温度2mwfttt，近似适用于50~5.0Pr。常壁温外掠平板紊流局部表面传热系数关联式3/15/4Pr·Re0296.0xxNu常壁温外掠平板紊流平均换热准则关联式3/18.0Pr)870Re037.0(Nu适用范围：60Pr6.0，8510Re105。定型尺寸为板长l，定性温度2/)(mwfttt。1.2.2外掠单管f25.0wf37.0ffRe)PrPr(PrnCNuC及n值列在下表中。定性温度为主流温度，定型尺寸为管外径，速度取管外流速最大值。当10Pr时，fPr的幂次应改为0.36。适用范围500Pr7.0f；610Re1f；对于空气近似取7.0Prf，故88.0Pr37.0f。表2C与n值1.2.3外掠管束zPwfmnSSCNu)()PrPr(PrRe2125.0式中，21SS为相对管间距；z为排数影响的校正系数。ReCn65533101~102102~101101~4040~1076.026.051.075.07.06.05.04.0定性温度用流体在管束中的平均温度，定型尺寸为管外径；Re中的速度用流通截面最窄处的流速(即管束中的最大流速)。表3管束平均表面传热系数准则关联式上表中所列的关联式是排数大于20时的平均表面传热系数。若排数低于20，采用下表的排列修正系数修正，它适用于310Re的情况。表4排数修正系数表一般规律：(1)叉排优于顺排，尾部漩涡的影响(2)后排优于前排，20排的极限排列方式适用范围500Pr7.0f准则关联式fNu对空气或烟气的简化式7.0PrffNu顺排53102~10Ref25.036.063.0)PrPr(PrRe027.0wfff63.0Re24.0f65102~102Ref25.036.084.0)PrPr(PrRe021.0wfff84.0Re018.0f叉排53102~10Ref221SS2.02125.036.06.0)()PrPr(PrRe35.0SSwfff2.0216.0)(Re31.0SSf221SS25.036.06.0)PrPr(PrRe40.0wfff6.0Re35.0f65102~102Ref25.036.084.0)PrPr(PrRe022.0wfff84.0Re019.0f排数1234568121620顺排0.690.800.860.900.930.950.960.980.991.0叉排0.620.760.840.880.920.950.960.980.991.0(3)横排优于纵掠(4)不适用于肋片管管束2.自然对流换热2.1无限空间自然对流换热准则关联式为nnCRaGrCNuPr)(式中，Ra为瑞利准则PrGrRa；23tlgGr为格拉晓夫准则。C和n值由下表给出，各式的定性温度均为边界层平均温度2fwmttt。在常热流边界条件下q为已知量，而wt为未知，则Gr中的t为未知量，为方便起见，在准则关联式中采用Gr代替Gr，即Gr为：24qlgGrNuGr如是，常热流条件下局部表面传热系数准则关联式为：nxGrCNuPr)(表5C与n值壁面形状、位置及边界条件C、n定型尺寸适用范围流态Cnconsttw竖平壁竖直圆筒，平均Nu层流紊流0.590.11/41/3高度h1399410~1010~10PrGrconstq竖平壁或竖直圆筒，局部xNu层流紊流0.60.171/51/4局部点的高度x161311510~10210~10PrxGrconsttw水平圆筒平均Nu层流1.020.850.480.1480.1880.250外径d74422210~1010~1010~10PrGr紊流0.1251/312710~10consttw热面朝上或冷面朝下的水平壁，平均Nu层流紊流0.540.151/41/3矩形取两个边长的平均值；非规则形取面积与周长之比；圆盘去0.9d1166410~108108~102PrGrconsttw热面朝下或冷面朝上的水平壁，平均Nu层流0.581/5同上11510~10PrGr关于自然对流换热的计算，丘吉尔和朱在整理大量文献数据的基础上推荐了竖壁和水平圆筒自然对流换热准则关联式，它们同时适用于常壁温和常热流两种边界条件，定性温度2/)(fwmttt。其中竖壁关联式还可用于偏离垂直线倾角60的倾斜壁，但当910Ra时，Ra中的g需乘以cos；当910Ra时，则不需要任何修正。竖壁：227/816/96/1}]Pr)/492.0(1[387.0825.0{HHRaNu适用范围：dRa由610水平圆筒：227/816/96/1}]Pr)/599.0(1[387.060.0{ddRaNu适用范围：dRa由6102.2有限空间热流通过有限空间是冷热两壁自然对流换热的综合结果，因此通常把两侧的换热用一个当量表面换热系数eh表达，则通过夹层的热流密度q为)(21wwetthq封闭夹层空间换热准则关联式用下列形式表示nmHGrCNu)(Pr)(式中，Nu及Gr的定型尺寸均为夹层厚度m，；定性温度为Ctttwwm，)(2121；H为竖直夹层高度，m。表6有限空间自然对流换热准则关联式夹层位置Nu准则关联式适用范围竖直夹层(气体)=1(导热)2000Gr9/14/1)(18.0HGr(层流)51022000Gr9/13/1)(665.0HGr(紊流)75102102Gr水平夹层(热面在下)(气体)4.0Pr)(059.0Gr7000Pr)(1700Gr4/1Pr)(212.0Gr5102.3Pr)(7000Gr4/1Pr)(061.0Gr5102.3Pr)(Gr倾斜夹层(热面在下与水平夹角为))cosPr17081(446.11Gr5900)cosPr(1708Gr252.0)cosPr(229.0Gr41023.9)cosPr(5900Gr285.0)cosPr(157.0Gr6410)cosPr(102.9Gr3.混合对流换热在受迫对流换热过程中，由于流体各部分温度的差异，将发生自然对流。若在受迫对流中自然对流因素不可忽略，这种流动称为自然与受迫并存的混合流动。自然对流对受迫对流的影响将与壁面位置、受迫对流和自然对流流动方向等有关，但要使受迫对流受到明显影