第五章 低速翼型的气动特性

第5章低速翼型的气动特性(Airfoiloflowspeed)5.1翼型的几何参数及表示方法5.1.1翼型的几何参数5.1.2NACA翼型5.1.3NACA五位数5.1.4层流翼型5.1.5超临界机翼5.1.1翼型的几何参数翼的横剖面形状，又称为翼剖面。在空气动力学中，翼型通常理解为二维机翼，即剖面形状不变的无限翼展机翼。翼型按速度分类有低速翼型亚声速翼型超声速翼型翼型按形状分类有圆头尖尾形尖头尖尾形圆头钝尾形几何弦长、前缘半径、后缘角；翼面坐标、弯度分布、厚度分布5.1.1翼型的几何参数前缘厚度中弧线后缘弯度弦线弦长c后缘角xyxyxyt下上下上－yytmax厚度5.1.1翼型的几何参数ctt)(21)(下上yyxyfmax)]([xycfffcxxff弯度1.翼型的发展通常飞机设计要求，机翼和尾翼的升力尽可能大、阻力小。对于不同的飞行速度，机翼的翼型形状是不同的低亚声速飞机：圆头尖尾形提高升力系数高亚声速飞机：超临界翼型提高阻力发散Ma数，前缘丰满、上翼面平坦、下翼面后缘向内凹；超声速飞机：尖头、尖尾形减小激波阻力5.1.2NACA翼型对翼型的研究最早可追溯到19世纪后期带有一定安装角的平板能够产生升力在实践中发现弯板比平板好，能用于较大的迎角范围平板翼型效率较低，失速迎角很小将头部弄弯以后的平板翼型，失速迎角有所增加鸟翼具有弯度和大展弦比的特征鸟类的飞行研究：弯曲的平板更接近于鸟翼的形状能够产生更大的升力和效率。德国人奥托·利林塔尔设计并测试了许多曲线翼的滑翔机，他仔细测量了鸟翼的外形，认为试飞成功的关键是机翼的曲率或者说是弯度，他还试验了不同的翼尖半径和厚度分布。莱特兄弟所使用的翼型与利林塔尔的非常相似，薄而且弯度很大。这可能是因为早期的翼型试验都在极低的雷诺数下进行，薄翼型的表现要比厚翼型好。随后的十多年里，在反复试验的基础上研制出了大量翼型，如RAF-6，Gottingen387，ClarkY。这些翼型成为NACA翼型家族的鼻祖。在上世纪三十年代初期，美国国家航空咨询委员会（NationalAdvisoryCommitteeforAeronautics，NACA，NationalAeronauticsandSpaceAdministration，NASA）对低速翼型进行了系统的实验研究。将当时的几种优秀翼型的厚度折算成相同厚度时，厚度分布规律几乎完全一样。在当时认为是最佳的翼型厚度分布作为NACA翼型族的厚度分布。厚度分布函数为：)10150.028430.035160.012600.029690.0(2.0432txxxxxty最大厚度为%30x1932年，确定了NACA四位数翼型族。pxxpxppfypxxpxpfyff2)21()1(0)2(2222f为中弧线最高点的纵坐标，p为最大弯度位置。中弧线取两段抛物线，在中弧线最高点二者相切。NACA②④①②2%f%40fx%12t1935年，NACA又确定了五位数翼型族。五位数翼族的厚度分布与四位数翼型相同。不同的是中弧线。它的中弧线前段是三次代数式，后段是一次代数式。例:NACA230123.02032C2C320LL设设%15%302ffxxCL设：来流与前缘中弧线平行时的理论升力系数中弧线0：简单型1：有拐点%12t1939年，发展了NACA1系列层流翼型族。其后又相继发展了NACA2系列，3系列直到6系列，7系列的层流翼型族。层流翼型是为了减小湍流摩擦阻力而设计的，尽量使上翼面的顺压梯度区增大，减小逆压梯度区，减小湍流范围。1967年美国NASA兰利研究中心的Whitcomb主要为了提高亚声速运输机阻力发散Ma数而提出了超临界翼型的概念。层流翼型超临界翼型5.2翼型的气动参数1、翼型的迎角与空气动力翼型绕流视为平面流动，翼型上的空气动力简称气动力可视为无限翼展机翼在展向取单位展长所受的气动力。在翼型平面上，来流V∞与翼弦线之间的夹角定义为翼型的几何迎角，简称迎角。对弦线而言，来流上偏为正，下偏为负。当气流绕过翼型时，在翼型表面上每点都作用有压强p（垂直于翼面）和摩擦切应力（与翼面相切），它们将产生一个合力R，合力的作用点称为压力中心，合力在来流方向的分量为阻力D，在垂直于来流方向的分量为升力L。•升力和阻力的比值l/d称为升阻比•其值随迎角的变化而变化，此值愈大愈好，低速和亚声速飞机可达17～18，跨声速飞机可达10～12，马赫数为2的超声速飞机约为4～8。•把升力和阻力分别除以来流动压头与弦长，就得到升力系数cl和阻力系数cdcvlcl221cvdcd221（1）在升力系数随迎角的变化曲线中，在迎角较小时是一条直线，这条直线的斜率称为升力线斜率，记为ddCCll这个斜率，薄翼的理论值等于2/弧度如果迎角较大，流动出现分离。迎角大到一定程度，翼型上表面出现大面积分离。由于流动分离，使得升力系数开始下降的迎角称为最大升力迎角。对应的升力系数称为最大升力系数Clmax升力下降，意味着飞机可能下掉，失去飞行的正常速度。因此最大升力系数对应的迎角也称失速迎角。升力突然下降的现象称为失速。（2）对于有弯度的翼型升力系数曲线是不通过原点的，通常把升力系数为零的迎角定义为零升迎角0，而过后缘点与几何弦线成0的直线称为零升力线。对有弯度翼型0是一个小负数，一般弯度越大，0的绝对值越大。（3）阻力在二维情况下，主要是粘性引起的摩擦与压差阻力。在小迎角时，翼型的阻力主要是摩擦阻力，阻力系数随迎角变化不大；在迎角较大时，出现了压差阻力的增量，分离区扩及整个上翼面，阻力系数大增。但应指出的是无论摩擦阻力还是压差阻力都与粘性有关。dC2Re1Re0极曲线ClmaxCdmindCCdCl翼面的气动力R与翼弦的交点称为压力中心。压力中心的位置和翼面上的压力具体分布情况有关系。当迎角增大时(未出现大分离以前)，不仅上翼面的吸力和下翼面的压力都增强了，而且吸力峰前移，结果压力中心前移。2、压力中心，焦点，力矩翼型上的分布压力也可以分解成力和力矩，这个力矩称为俯仰力矩。升力和阻力都会引起力矩。阻力本身就比升力小一个量级，阻力的力臂比升力力臂也小不少，阻力对力矩的贡献是次要的。因此我们只考虑升力引起的力矩。压力中心的位置与迎角有关。迎角增加，压力中心可能前移，所以压力中心的使用很不方便。在翼型上，有一个特殊的点，称为气动中心，或焦点。不论迎角多大，如果每次都把力系搬到焦点上，其俯仰力矩都一样大。迎角增大，升力增大，压力中心前移，压力中心至气动中心的距离缩短，结果力乘力臂的积，即俯仰力矩保持不变。这一点的理论位置，薄翼型在距前缘1／4弦长处。俯仰力矩系数记为Cm，定义是2221cvmCm规定抬头力矩为正，低头力矩为负。由于相对焦点的力矩与迎角无关，在失速迎角以下，基本是直线。迎角小到使升力为0时，力矩也是同样大小。升力为0时，对于一般翼型，零升力矩一般为负(低头力矩)。但当迎角超过失速迎角，翼型上有很显著的分离之后，低头力矩大增，力矩曲线也变弯曲。俯仰力矩系数是翼型的重要气动参数之一，为了不使飞机出现俯仰翻滚，需要采用平尾产生升力来平衡力矩。由于平尾放在机尾上，距离重心很远即力臂很大，所以小平尾(小升力)就可以产生足够的平衡力矩。(a)00迎角绕流(b)50迎角绕流翼型绕流图画5.3低速翼型的流动特点低速翼型绕流图画低速圆头翼型在小迎角时，其绕流图画如下图示。总体流动特点是（1）整个绕翼型的流动是无分离的附着流动，在物面上的边界层和翼型后缘的尾迹区很薄；（2）前驻点位于下翼面距前缘点不远处，流经驻点的流线分成两部分，一部分从驻点起绕过前缘点经上翼面顺壁面流去，另一部分从驻点起经下翼面顺壁面流去，在后缘处流动平滑地汇合后下向流去。（3）在上翼面的流体速度从前驻点的零值很快加速到最大值，然后逐渐减速。根据Bernoulli方程，压力分布是在驻点处压力最大，在最大速度点处压力最小，然后压力逐渐增大（过了最小压力点为逆压梯度区）。（4）随着迎角的增大，驻点逐渐后移，最大速度点越靠近前缘，最大速度值越大，上下翼面的压差越大，因而升力越大。（5）气流到后缘处，从上下翼面平顺流出，因此后缘点不一定是后驻点。随着迎角增大，翼型升力系数将出现最大，然后减小。这是气流绕过翼型时发生分离的结果。在一定迎角下，当低速气流绕过翼型时，过前驻点开始快速加速减压到最大速度点（顺压梯度区），然后开始减速增压到翼型后缘点处（逆压梯度区），随着迎角的增加，前驻点向后移动，气流绕前缘近区的吸力峰在增大，造成峰值点后的气流顶着逆压梯度向后流动越困难，气流的减速越严重。这不仅促使边界层增厚，变成湍流，而且迎角大到一定程度以后，逆压梯度达到一定数值后，气流就无力顶着逆压减速了，而发生分离。这时气流分成分离区内部的流动和分离区外部的主流两部分。123S500yvx0ddxp0ddxp0ddxp00yvx00yvx根据大量实验，在大Re数下，翼型分离可根据其厚度不同分为以下三种分离形式：（1）后缘分离（湍流分离）这种厚翼型头部的负压不是特别大，分离是从翼型上翼面后缘近区开始的。随着迎角的增加，分离点逐渐向前缘发展。这种分离对应的翼型厚度大于12%-15%。起初升力线斜率偏离直线，当迎角达到一定数值时，分离点发展到上翼面某一位置时（大约翼面的一半），升力系数达到最大，以后升力系数下降。后缘分离的发展是比较缓慢的，流谱的变化是连续的，失速区的升力曲线也变化缓慢，失速特性好。LC(2)前缘分离（前缘短泡分离）中等厚度的翼型（厚度6%-9%），前缘半径较小。气流绕前缘时负压很大，从而产生很大的逆压梯度，即使在不大迎角下，前缘附近发生层流边界层分离，此后边界层转捩成湍流，从外流中获取能量，然后再附到翼面上，由于翼型具有中等厚度，再附点相对靠前而形成分离短气泡。这种短气泡的存在对主流没有显著影响，压强分布与无气泡时基本一样。起初这种短气泡很短，只有弦长的1%，当迎角达到失速角时，短气泡突然破裂变成很长的气泡，或者气流不能再附，导致上翼面突然完全分离，使升力和力矩突然变化。(3)薄翼分离（前缘长气泡分离）薄的翼型（厚度4%-6%），前缘半径更小。气流绕前缘时负压更大，从而产生很大的逆压梯度，即使在不大迎角下，前缘附近引起层流边界层分离，此后层流边界层转捩成湍流，从外流中获取能量，流动一段较长距离后再附到翼面上，由于翼型很薄再附点相对靠后，形成长分离气泡。出现长气泡分离时对翼面压强分布有明显影响。起初这种气泡不长，只有弦长的2%-3%，随着迎角增加，再附点不断向下游移动，当到失速迎角时，气泡延伸到后缘，翼型完全失速，气泡消失，气流不能再附，导致上翼面完全分离。由于这种分离是由薄翼型较早出现的短气泡逐步过渡到长气泡再直至分离，其升力系数曲线偏离直线较早，CLmax也较低但失速特性好。三种厚度翼型对应的三种分离以及升力系数曲线比较见下图。另外，除上述三种分离外，还可能存在混合分离形式，气流绕弯度大的薄翼型可能同时在前缘和后缘发生分离。（厚翼型）（薄翼型）（中等厚度翼型）库塔(MW.Kutta,1867-1944)，德国数学家儒可夫斯基（Joukowski，1847~1921），俄国数学家和空气动力学家。1906年儒可夫斯基引入了环量的概念，发表了著名的升力定理，奠定了二维机翼理论的基础。5.4库塔—儒可夫斯基后缘条件和环量确定根据库塔一儒可夫斯基升力定理，在定常、理想、不可压流中，直匀流流过任意截面形状翼型的升力为vL所以对给定的ρ和v∞值，只要确定了给定迎角和几何外形翼型的环量值，根据升力定理即可求出作用在翼型上的升力。0但对于一定迎角下的给定翼型绕流，是否类似存在着：绕翼型的环量也可以不同，且前后驻点的位置也可随环量不同而改变，并且都可以满足翼面是流线的要求？aV4sin0对于不同的环量值，除升力大小不同外，绕流在