京沪试验梁演讲稿A

京沪试验梁1试验试制工艺研究北京房桥中铁路桥工程有限公司京沪试验梁2简支梁试验准备体系转换连续梁试验京沪试验梁3京沪简支连续箱梁试验试制工艺研究高速铁路桥梁采用连续梁能够提高梁部结构整体性和刚度，对保持桥上线路的平顺性更有利，提高桥上行车的舒适度和安全性。但连续梁采用常规施工法施工速度慢，若采用先简支后连续的施工技术则能加快建桥速度。采用先张法预应力工艺具有工艺简单、工序少、制造速度快、成本低，能改善箱梁梁端应力状态，提高梁体的耐久性。国外高速铁路建设广泛应用了先简支（先张法）后连续（后张法）的施工技术。为降低试验费，试验模型梁采用后张预应力体系。根据铁道部科技研究开发计划—高速铁路先简支后连续梁桥的试验研究（合同编号2002G008），结合京沪高速铁路常用跨度连续梁桥设计研究，确定2×24先简支后连续梁进行1﹕2模型试验，展开预应力混凝土箱梁结构设计计算方法及合理设计参数、连续梁体系转换阶段及成桥后关键截面应力及变形、先简支后连续梁桥施工工艺等内容的研究。京沪试验梁4我公司在正式接到京沪模型梁的试制试验任务后，于4月份开始试制的准备工作，并于5月27日生产出第一片模型梁。一、主要研究内容结合京沪高速铁路常用跨度连续梁设计研究，对2×24m连续梁进行1﹕2模型梁的制造，展开高速铁路先简支后连续梁的生产制造工艺研究。主要从以下几方面进行研究：1、主要施工工序；2、预施应力工艺方案；3、先简支后连续工艺；4、制梁周期。京沪试验梁5二、达到的目标、成果形式达到的目标：提出高速铁路先简支后连续箱梁生产制造工艺，先简支后连续的施工工艺。成果形式：课题研究报告三、台座与模型的制作台座是在原来秦沈试验梁台座的基础上安装了新的钢平台。钢平台采用8mm厚的面板，底部用[16的型钢进行纵横向加劲；平台不设反拱，平台制作主要控制要点：保证梁体4个支座各端两侧相对高差不超过1mm，以避免梁体在未施加外力情况下发生扭曲。实测平台四个支座处的高差为南端：0、0，北端：3mm、3mm。京沪试验梁6侧模采用帮包底的形式，并且采用上下拉杆的固定方式，侧模面板采用5mm厚钢板，竖带采用I12工字钢，加劲采用[6.3槽钢，连接采用L75×8角钢；内模在中间端采用整体钢内模，在变截面和端截面采用分块制作；为了控制梁的长度，端模也采用包底模的形式，为了便于拆模，端模分为三块。四、模型梁的生产⒈钢筋绑扎在制梁平台上进行，先绑底板钢筋和腹板钢筋，然后安装侧模和内模，将侧模和内模位置调整好后，再绑扎顶板钢筋。⒉混凝土的拌和利用桥梁的拌和站，混凝土配比为水泥∶砂∶碎石1∶1.289∶2.394，每立方米混凝土水泥用量485kg；减水剂采用迈地150，每立方米混凝土用量8.5kg；水灰比0.35。混凝土拌制完毕后，由三台运送车运送，混凝土的坍落度为130～150mm。京沪试验梁7⒊混凝土的灌注方法是一次灌注成型，先灌腹板混凝土，再灌底板混凝土，最后灌顶板混凝土，振捣方式采用侧振与插入式振捣相结合的方式。腹板混凝土采用水平分段斜向交叉的方式，每层混凝土厚度不超过30cm；第一层混凝土以侧振为主，振动棒只起引灰作用，其余混凝土以振捣棒为主，以避免因侧振使混凝土出现局部下陷，造成腹板空洞；灌注腹板混凝土时要两侧对称灌注，以避免内模偏移；灌注及振捣过程中要让混凝土充分翻浆，从腹板翻出的混凝土基本上是经过振捣密实的混凝土，利用压浆板形成阻力，只有充分翻浆，才能给予足够的阻力，从而使腹板与底板拐角处的混凝土充分密实。在腹板灌注过程中，由专人用小锤敲击内模，检查混凝土是否密实，但绝对不得用铁锹铲动翻浆混凝土。当腹板混凝土灌注完毕后，进行底板混凝土灌注。底板灌注应注意以下几点：京沪试验梁8①锚垫板周围的混凝土要加强振捣，不得漏振。②底板较宽又较薄，在振捣时易漏振，对振捣人员应明确振捣位置。③内模压浆板下严禁插入振捣棒，以免扰动腹板混凝土致使下榻造成腹板空洞。④为保证混凝土厚度应挂线抹面。底板混凝土灌注完毕，关闭内模顶板预留灌灰口，绑扎好顶板预留灌灰口处及附近的钢筋，然后灌顶板混凝土。顶板灌注应先灌腹板与顶板交界处，加强振捣，振捣棒插入腹板，避免因灌注时间的差异而形成施工缝。⒋与普通T梁相比，箱梁的养护尤为重要，考虑箱的特点，蒸汽管道布置分三部分：京沪试验梁9（1）底模两侧，（2）侧模中部，（3）内模中部。无论哪个部位，蒸汽不得直对混凝土表面。灌注完毕静停4h后，进行蒸汽养护，最高蒸养温度45℃，恒温20h，停汽20h后开始拆模进行第一次张拉。在两侧侧模及内模内腔跨中及离端部4m处的中间各布三块温度表。升温和降温阶段每半小时观察一次各测点温度，恒温阶段每小时观察一次各测点温度，并认真做好记录。⒌为避免拆模后梁体混凝土出现裂纹，因此先拆端模、内模端段及变截面段，然后进行第一次张拉。第一次张拉完毕后拆除其余内模和外模，然后进行第二次张拉。⒍第二次张拉完毕后，进行移梁，移梁采用两台65T龙门吊三点移梁，目的是为了使梁保持平衡，避免因外力使梁出现裂纹。京沪试验梁10⒎存梁支点采用型钢制作，支点高差与制梁台座的四个支座的高差相同，从而使梁保持原始的受力状态。⒏强度和弹模达到要求后进行第三次张拉，试验梁管道摩阻实测值与计算值相近，因此未对实际张拉力进行调整。测试结果表明，混凝土张拉应力和上拱均符合设计要求。五、简支梁试验1、试验台改造：现有试验台加载点的位置为距跨中1m，然后各加载点间距为4m；连续梁试验加载点距中支点3.325m，然后各加载点间距为3.0m。由于现有的试验台加载点位置不能满足试验的要求，必须对加载装置进行改造。为此我们经过计算决定采用型号为I63的工字钢与原预埋装置连接作为传力梁进行试验。2、当压浆强度达到设计要求后，进行简支梁试验。京沪试验梁11六、当两片梁均进行完简支梁试验后，再进行现浇段的灌注。现浇段生产的技术要点有三项内容：1、模型制作：为了保证梁体连续后外观光洁、平顺、无错台，管道对位准确、无死弯，模型的制作至观重要。为此要求现浇段模型与试验梁模型同条件、同技术水平配套制作。这样方可保证现浇段模型与预制梁体的密贴，才能使现浇段浇注时不漏浆、不错台。2、两片预制梁体对位：梁体对位包括梁体中心线对位、管道中心线对位和梁湿接缝端预埋钢筋对位，其中管道中心线对位尤为重要。为保证管道中心线对位准确，不产生死弯，在梁的预制过程中必须保证管道位置；在端模制作时，要保证穿孔的相对位置，在立端模时利用粗调、精调设备克服端模移位造成的管道偏移。在梁对位时首先用龙门吊粗调对位，然后用千斤顶微调精确对位。京沪试验梁123、现浇段混凝土采用与主体一致的配比，混凝土浇注完毕后采用自然养护，为防止混凝土出现干缩裂纹，在养护过程中必须保证混凝土表面充分湿润。七、两片梁检验结果如下表检查日期拱度上全长（12075）下全长（11925）东西东西东西2003、6、6（张拉前）11120741207011921119202003、6、7（张拉后）4011922119172003、6、97411918119152003、6、167411918119142003、7、787梁号：001#单位：mm京沪试验梁13检查日期拱度上全长（12075）下全长（11925）东西东西东西2003、6、13（张拉前）0.5-2120701207011920119182003、6、13（张拉后）2211918119172003、6、165211914119162003、6、236411914119122003、7、13812梁号：002#单位：mm注：两片梁连续后下全长标准是：24350mm；下全长东西两侧实测值均为：24338mm。京沪试验梁14强度试件（组）弹模试件（组）压浆试件（组）甲梁15184乙梁4184现浇段564灌注日期第一次张拉第二次张拉第三次张拉压浆日期日期强度MPa日期强度MPa弹模MPa日期强度MPa弹模MPa甲梁5.275.2950.45.3050.43.346.6513.616.7乙梁6.36.548.86.649.83.316.1359.43.676.14现浇段6.266.297.150.57.750.73.487.8试验梁数据试件数量京沪试验梁15八、简支梁加载试验目的及结果：为了模拟实体梁在其自重作用下的应力及变位，以及模拟实体梁在运梁荷载（包括24m简支梁和32m简支梁）作用下的应力及变位，进行了简支梁加载试验，试验结果与理论计算分析结果十分接近。九、简支变连续体系转换：当两片简支梁静载试验完毕、完全卸载的情况下进行500mm长现浇段的灌注，灌注前8个支点位置不动，立现浇段底模时，底模开洞（洞的上方放支座板，依次往下为橡胶支座、传感器）放置支墩。待现浇段混凝土达到设计强度后进行后期预应力钢束终张拉。然后卸掉中间4个临时支点，使梁体自重由现浇段处2支座及梁端4个支座承受，完成体系转换。十、连续梁加载试验目的及结果：为了模拟实体梁在运荷作用下的应力及变位确定实体京沪试验梁16梁的开裂荷载等级，进行了连续梁的静载试验，根据试验初步结果表明中支点处的抗裂安全系数Kf＝1.46，跨中截面的抗裂安全系数Kf＝1.60，均与设计值接近。十一、加载图示及加载值1、加载图示2、模拟实体梁在其自重作用下的应力及变位所需的加载值表(如下)关键截面1关键截面2京沪试验梁17项目加载值P1P1/2P2P2/2P3P3/2级别1271.80135.9191.8095.900.000.00级别2486.80243.40416.80208.40291.08145.54级别3741.80370.90431.80215.900.000.00级别4641.80320.90516.80258.4031.0815.54级别51341.80670.901316.80658.4031.0815.54级别61056.80528.40916.80458.40551.08275.54级别71141.80570.901141.80570.901116.08558.04级别81241.80620.901241.80620.901216.08608.04级别91359.80679.901359.80679.901334.08667.04级别101476.80738.401476.80738.401451.08725.54级别111541.80770.901541.80770.901516.08758.04注：1、表中加载值已扣除加载设备及顶板锯齿的重量。2、级别1为实体梁在其自重作用下的状态。京沪试验梁183、级别2为实体梁在其自重+二期恒载作用下的状态。4、级别4为实体梁在3年时的状态。5、级别5为实体梁在运营时检测关键截面1的状态。6、级别6为实体梁在运营时检测关键截面2的状态。7、级别7～11为实体梁确定开裂荷载等级。8、级别8、9、10为实体梁对应0.6fctγ、0.8fctγ、1.0fctγ理论开裂荷载等级。试验研究过程中，共进行了3次静载试验，2次针对简支梁，1次针对连续梁。试验的初步结果表明，试验值和理论值是吻合的。京沪试验梁19底腹板钢筋绑扎钢筋力学试验钢筋下料模板涂隔离剂安装支座板吊底腹板钢筋立侧模立内模立端模面钢筋绑扎底板砼灌注安装上拉杆砼拌合腹板砼灌注桥面砼灌注梁体蒸汽养护拆上拉杆紧固件拆端模拆内模支撑架拆端部和变截面内模面板梁体第一次张拉拆其余内模梁体第二次张拉拆侧模移梁生产第二片梁梁体自然养护梁体第三次张拉简支梁试验浇注现浇段养护张拉体系转换连续梁试验工艺流程图京沪试验梁20欢迎各位领导莅临指导!北京房桥中铁路桥工程有限公司2003年8月6日