模板施工方案

东城人家5#、12#模板施工方案第1页模板工程施工方案1、总体概况1.1本工程东城人家一期5#、12#楼，总建筑面积7050㎡，框架结构。1.2模板工程的施工方案设计包括施工本身的安全性能和混凝土成型质量两大部分。1.3设计依据为施工蓝图、混凝土结构施工规范。1.4木方采用50×80，压刨刨平后净尺寸为48×80，即木方厚度与钢管相同；1、梁板结构部份1.1施工方案根据中方公司要求，梁板支撑系统的钢管立杆间距不得大于900，钢管上部设置水平杆，然后铺设木方和木胶合板。鉴于此，只需要将本工程的最不利梁板进行核算满足要求即可。最不利梁为32#楼○A0-○B/○35轴梁，截面尺寸350×600，层高3.4米，净跨6.7米，为普通梁板结构，采用钢管脚手架加木方支撑体系，梁底立杆间距为700，横杆间距为900。木方跨度900，木方间距300，沿梁长横方向布置。在满堂架每跨内均设剪力撑，现计算该支撑体系之强度。1.2材料选用梁板模板选用18mm厚胶合板，模板底肋选用50×100mm松木板，支撑系统用φ48×3.5钢管及配套扣件。1.3荷载计算选取1米计算对象，砼采用泵送砼，坍落度120。1.3.1模板及支架自重标准植0.26kN/m1.3.2新浇钢筋砼自重1.5×（0.35×0.6×1）+0.35×0.6×24=5.36Kn/m1.3.3施工人员及施工设备自重直接作用时:2.5kN/m2,间接作用时:1.0kN/m21.3.4捣砼时产生荷载竖直向:2.0kN/m2,水平向:4.0kN/m2东城人家5#、12#模板施工方案第2页1.3.5新浇砼对模板侧压力F=0.22t0γcβ1β2V0.5=65.8kN/m2式中：γc=24kN/m3t0=200/（T+15）=200/35=5.71β1=1.0（无缓凝剂）β2=1.15（混凝土坍落度为120mm）V=0.6/0.166=3.6m/h(10分钟浇完高600的梁砼)F=γcH=24×0.6=14.4kN/m2≤65.8kN/m2取F=14.4kN/m21.4支撑系统验算1.4.1受力横杆验算（按简支考虑）1.4.1.1受力横杆荷载(受载按照两根木方集中力作用于横杆上，作用点均分横杆)F=0.9×(0.26×0.9×1.2+5.36×0.9×1.2+2.5×0.35×0.9×1.4+2×0.35×0.9×1.4)=3.53kN1.4.1.2受力横杆计算简图3.53KN3.53KN2003002001.4.1.3弯曲验算M=3.53×0.2kN.m=706000N.mmWmax=5078mm3σmax=M/W=706000N.m/5078mm3=139N/mm2[σ]=166.70N/mm2故强度足够1.4.1.4挠度验算fmax=(3l2/4-a2)Pa/6EI=(3×0.72/4-0.22)×3.53×0.2/(6×2.06×105×9.89×104)=1.8mm≈l/400=1.75mm1.4.2立杆验算1.4.2.1立杆所受的轴压力东城人家5#、12#模板施工方案第3页N=3.53kN1.4.2.2钢管允许作用力计算Ncr=An/k2[〖(Fy+(η+1)σ)/2-[【〖(Fy+(η+1)σ〗/2】2-fσ]1/2]其中:An(钢管截面积)=489.3mm2i(钢管的回转半径)=15.78mml0(钢管有效计算高度)=0.77×1500mm=1155mmλ=l0/i=1155/15.78=73.19σ=π2E/λ2=π2×210000/73.192=386.52N/mm2η=0.3/(100i)2=0.3/1.5782=0.12[fy+(η+1)σ]/2=[170+(1+0.12)×386.52]/2=301.45N/mm2故Ncr=(489.3/2)×[301.45-(301.452-170×386.52)1/2]=34.94kN3.53kN(每根立管实际受载数值)，故此方案可行。1.4.2.3稳定验算λ=1500/I=1500/15.78=95.06[λ]=150N/(φA)=3530/(0.534×489.3)=13.51N/mm2f=215N/mm2(φ=0.534为钢管的稳定系数)1.4.3木方验算(选用50×100木方)1.4.3.1木方均布荷载(跨度0.9m,受载宽度为0.175m)q3=F/0.9=3.92kN/m1.4.3.2受力1.4.3.3强度验算M=q3132/8=0.125×3.92×0.92=0.397kN.m=397000N.mm[fm]b3h32/6=14.95×50×1002/6=1250000N.m[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗拉强度,故强度足够h=l3(q3/b3)0.5/2.45=900(3.92/50)0.5/2.45=101mm≈100mm可以。1.4.3.4挠度验算fmax=5q3l34/(384EI)=5×3.92×9004/(384×9×103×50×1003/12)=0.88mm900/400=2.25mm可以。东城人家5#、12#模板施工方案第4页1.4.4底板验算1.4.4.1底板均布荷载(受载宽度为0.9m,跨度0.3m)q4=0.5×14.42/0.6=12.02kN/m1.4.4.2受力横杆计算简图(附图3)1.4.4.3强度验算(按连续梁计算)M=q4l42/10=0.1×12.02×0.32=0.10815kN.m=108150N.mm[fm]b4h42/6=14.95×500×182/6=403650N.mm[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗拉强度,故强度足够h=l4(q4/b4)0.5/2.45=300(12.02/500)0.5/2.45=18.98mm≈18mm可以。1.4.4.4挠度验算(按连续梁计算)fmax=q4l44/(150EI)=12.02×3004/(150×9×103×500×183/12)=0.29mm300/400=0.75mm可以.1.4.5模板侧压力计算根据附图2所示大样施工，强度、刚度足够，计算略。1.4.6结论通过以上验算，该支撑系统能满足要求。2、楼板支撑系统2.1施工方案采用钢管脚手架加木方支撑体系，板下立杆间距为800，横杆间距为900。木方跨度800，木方间距255，在满堂架每跨内均设剪力撑，现计算该支撑体系之强度。2.2材料选用楼板模板选用18mm厚胶合板，模板底肋选用50×100mm松木板，支撑系统用φ48×3.5钢管及配套扣件。2.3荷载计算以地上二层楼板支撑系统为设计单元，楼板厚14、13、12、11、10mm，砼采用泵送商品砼，坍落度130。2.3.1模板及支架自重标准植1.1kN/m22.3.2新浇钢筋砼自重25.1X0.2=5.02kN/m22.3.3施工人员及施工设备自重东城人家5#、12#模板施工方案第5页直接作用时:2.5kN/m2,间接作用时:1.0kN/m22.3.4捣砼时产生荷载竖直向:2.0kN/m2,水平向:4.0kN/m22.4支撑系统验算2.4.1受力横杆验算（按简支考虑）2.4.1.1受力横杆均布荷载(受载宽度为0.8m，跨度0.8)q1=0.8×(0.5×1.2+5.02×1.2+2.5×1.4+2.0×1.4)=10.34kN/m2.4.1.2受力横杆计算2.4.1.3弯曲验算M=q112/8=0.125×10.34×0.82=0.82752kN.m=827520N.mmWmax=5078mm3σmax=M/W=827520N.m/5078mm3=162.96N/mm2[σ]=166.70N/mm2故强度足够2.4.1.4挠度验算fmax=5q1l14/(384EI)=5×10.34×8004/(384×2.06×105×9.89×104)=2.707mm800/400=1.50mm2.4.2立杆验算2.4.2.1立杆所受的轴压力(受载区域为0.8×0.8m2)N=(1.1×1.2+5.02×1.2+1.0×1.4+2.0×1.4)×0.8×0.8=7.39kN2.4.2.2钢管允许作用力计算Ncr=An/k2[〖(Fy+(η+1)σ)/2-[【〖(Fy+(η+1)σ〗/2】2-fσ]1/2]其中:An(钢管截面积)=489.3mm2i(钢管的回转半径)=15.78mml0(钢管有效计算高度)=0.77×1500mm=1155mmλ=l0/i=1155/15.78=73.19σ=π2E/λ2=π2×210000/73.192=386.52N/mm2η=0.3/(100i)2=0.3/1.5782=0.12[fy+(η+1)σ]/2=[170+(1+0.12)×386.52]/2=301.45N/mm2故Ncr=(489.3/2)×[301.45-(301.452-170×386.52)1/2]=34.94kN7.39kN(每根立管实际受载数值)，故此方案可行。东城人家5#、12#模板施工方案第6页2.4.2.3稳定验算λ=1500/I=1500/15.78=95.06[λ]=150N/(φA)=7390/(0.534×489.3)=28.28N/mm2f=215N/mm2(φ=0.534为钢管的稳定系数)2.4.3木方验算(选用50×100木方)2.4.3.1木方均布荷载(跨度0.8m,受载宽度为0.255m)q3=0.255×10.34/0.8=3.3kN/m2.4.3.2受力横杆计算简图2.4.3.3强度验算M=q3132/8=0.125×3.3×0.82=0.26kN.m=260000N.mm[fm]b3h32/6=14.95×50×1002/6=1250000N.m[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗拉强度,故强度足够h=l3(q3/b3)0.5/2.45=800(3.3/50)0.5/2.45=83.89mm100mm可以。2.4.3.4挠度验算fmax=5q3l34/(384EI)=5×3.3×8004/(384×9×103×50×1003/12)=0.47mm600/400=1.50mm可以。2.4.4底板验算2.4.4.1底板均布荷载(受载宽度为0.8m,跨度0.255m)q4=10.34kN/m2.4.4.2受力横杆计算2.4.4.3强度验算(按连续梁计算)M=q4l42/10=0.1×10.34×0.2552=0.067236kN.m=67236N.mm[fm]b4h42/6=14.95×800×182/6=645840N.mm[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗拉强度,故强度足够h=l4(q4/b4)0.5/2.45=255(10.34/800)0.5/2.45=11.83mm≈18mm可以。2.4.4.4挠度验算(按连续梁计算)fmax=q4l44/(150EI)=10.34×2554/(150×9×103×800×183/12)=0.083mm255/400=0.64mm可以.2.4.6结论东城人家5#、12#模板施工方案第7页通过以上验算，该支撑系统能满足要求。3、模板拆除3.1模板拆除前必须得到项目部批准，柱梁侧模的模板拆除混凝土浇筑后不得小于24小时，梁底及顶板模板拆除不得小于7天，同时上层混凝土浇筑完毕且同条件试块强度不得低于混凝土设计强度的75%（悬挑构件不得低于100%）。3.2顶板模板拆除前不得大面积拆除支撑架而模板不予拆除，以避免模板自动掉落炸伤人，而应逐一的予以拆除。3.3模板拆除后应堆放于指定地点，并做好标识。宁夏德达建筑安装安装有限公司项目部2010-4-20