大跨度高支架系统模板施工方案审查和施工质量管理

大跨度高支架系统模板施工方案（B套方案）根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部建质〔2004〕213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。1.工程概况一、河南省长葛市创业园内，丽园公司3#楼B3#地块。二、建筑等级及耐火等级：一类高层建筑，耐火等级为一级。三、根据(民用建筑设计通则)，本工程设计使用年限为50年。四、抗震设防烈度：七度五、主要结构类型：框架剪力墙结构六、建筑面积：19892.381㎡,建筑基底地面积：2122.8㎡七、建筑层数：16层，层高：负一层3.9米，一层4.8米，二层4.5米，其它层高3.9米，建筑总高：75.6米八、屋面防水等级：二级九、本办公楼为一字形，一十六层。负一层设备房和车库。一层大堂，办公，服务大厅及办公室。三层到十五层为办公用房加会议室。十六层为资料，阅览，办公，会议室。2.高支架搭设方案结合本工程的结构形式和施工特点（屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案：2.1整体钢管排架采用钢管，竖向立杆间距不大于800×800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1500每步设置，以上每步1450到-0.1顶紧再按每步1450到5.7顶紧再每步1200到梁底。每步1250到8.7处顶紧每步1250到梁底。支撑架与整体排架连接要连接牢固。2.2框架梁550×2100实行梁宽方向竖向立杆500+300+500即两侧从楼面到楼板底及梁顶面，中间加二根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距统一按800设置，如果梁底中间加一根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距按400设置，梁处水平杆按每步1250搭设在中间砼梁顶紧支撑架与整体排架连接处要连接牢固。2.3所有框架梁底木楞均按顺梁方向设置，剪刀撑按大梁底下按顺梁方向设置形成8.7m×8.7m柱间网支撑体系，采用搭接长度不少于1m搭接处不少于3个搭接扣件。2.4梁在8.7m处的水平连杆均要与周围梁砼顶紧固定。所有净空高于4m中间设水平剪刀撑，采用搭接长度1m，搭接处不少于3个搭接扣件，确保排架的刚度、强度及稳定性。高支架脚手架搭设要求：(1)钢管为主要受力杆件，通过扣件连接的钢管满堂脚手架支撑体系。(2)底板、梁底纵距不大于800，横距500+300+500，步高不大于1500。(3)竖向剪刀撑、水平剪刀撑45°~60°。3.由于是大跨度高支架大荷载，实施过程中需要注意的事项等，提出六点意见：(1)有高支模区的立杆布置平面图，应补充完整的细部尺寸，在平面图上应注明具体尺寸，并应注明竖向剪刀撑的具体部位，水平剪刀撑网格尺寸等。(2)应补充高大支模架的剖面图，标明具体尺寸，以及与周边砼框架拉结关系，梁的两侧浇筑平台做法等。（3)应补充大梁的具体支模详图，特别是梁下构造详图，应保证梁下立杆对接，不能搭接，接头应错开。(4)支架完成后，应重点检查：梁下立杆顶层的纵横向水平杆与立杆扣件的拧紧力矩，应为40~65N·m，顶部高小于1200mm。(6)水平层剪刀撑应在确保楼层处设置，并应拉结牢固。(7)施工时控制人员荷载。搭设完成后，组织各方面检查验收，施工单位技术负责人签字后报监理进行审查。我们对原方案中涉及相关技术指标，还根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）等规范要求，运用专门的脚手架计算软件进行验算，由于篇幅所限，这里我们仅列出梁模板高支撑架计算书：参数信息：(1)高支撑架参数立柱梁跨度方向间距L（m）：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10高支撑步距（m）：1.50；高支撑架搭设高度（m）：11.0；梁两侧立柱间距（m）：0.60梁底增加2根承重立杆。(2)荷载参数模板自重（KN/m2）：0.35；梁截面宽度B（m）：0.550钢筋自重（KN/m3）：1.50；梁截面高度D（m）：2.10施工均布荷载标准值（KN/m2）：2.00；振捣砼荷载标准值2.00(3)木方参数木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；(4)其他。采用的钢管类型（mm）：40×30，扣件式连接方式，双扣件，扣件抗滑承载力系数0.80。4.梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。4.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(KN/m)：q1=(24+1.5)×2.1×0.183=9.818KN/m；(2)模板的自重线荷载(KN/m)：q2=0.35×0.183×(2×2.1+0.55)/0.55=0.554KN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.183=0.825KN/m；4.2方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×9.818+1.2×0.554=12.446KN/m；活荷载设计值P=1.4×0.825=1.155KN/m；本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；(1)方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=12.446+1.155=13.601KN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×13.601×0.6×0.6=0.49KN.m；最大应力σ=M/W=0.49×106/83333.3=5.876N/mm2；抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.876N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:ω=5ql42bhn≤［ω］=l/250截面抗剪强度必须满足:τ=3V2bhn≤fv其中最大剪力:V=0.6×13.601×0.6=4.896KN；方木受剪应力计算值τ=3×4896.36/(2×50×100)=1.469N/mm2；方木抗剪强度设计值［τ］=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.469N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:ω=0.677ql4100EI≤［ω］=l/250q=9.818+0.554=10.372KN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×10.372×6004/(100×10000×416.667×104)=0.218mm；方木的最大允许挠度［ω］=0.600×1000/250=2.400mm眨华方木的最大挠度计算值ω=0.218mm，小于方木的最大允许挠度［ω］=2.4mm,满足要求！4.3支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(KN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.100=53.550KN/m2；(2)模板的自重(KN/m2)：q2=0.350KN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500KN/m2；q=1.2×(53.550+0.350)+1.4×4.500=70.980KN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：P=qab2-1=qabN=1.2q2ahp1=p2=p2+N当n＞2时：P=qab2-1=qabN=1.2q2ahp1=pn=p2+Np2=p3=……=pn-1=P经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=3.792KN，中间支座最大反力Rmax=8.467；最大弯矩Mmax=0.095KN.m；最大挠度计算值Vmax=0.011mm;支撑钢管的最大应力σ=0.095×106/4490=21.115N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度［f］=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值21.115N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!5.梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6.扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中：Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80KN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.467KN；R12.80KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式σ=NφA≤［f］7.1梁两侧立杆稳定性验算其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=3.792KN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×11=1.704KN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.40/2+(0.60-0.55)/2)×0.60×0.35=0.057KN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.40/2+(0.60-0.55)/2)×0.60×0.200×(1.50+24.00)=0.826KN；N=3.792+1.704+0.057+0.826=6.379KN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A——立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；［f］——钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算l0=k1uh(1)k1——计算长度附加系数，取值为：1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度L0=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；L0/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=6379.36/(0.209×424)=71.989N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=71.989N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7,按照表2取值1.024上式的计算结果：立杆计算长度L0=k1k2(h+2a)=1.167×1.024×(1.5+0.1×2)=2.032m；L0/i=2031.514/15.9=128；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压应力计算值；σ=6379.36/(0.406×424)=37.058N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=37.058N/mm2小于钢管立杆抗