220T锅炉校核热力计算

毕业设计说明书(论文)题目：220T/锅炉校核热力计算指导者：评阅者：XXXX年XX月XX日毕业设计（论文）摘要本设计密切结合锅炉课程设计指导书（第三版）及设计任务书，以220T/H锅炉校核热力计算为主线，全面系统的阐述了电厂锅炉各部件的结构、尺寸及工作原理和锅炉效率等。主要内容包括：辅助计算、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、低温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器等的热力计算。关键词：锅炉受热面校核误差计算目录1燃料燃烧计算........................................................22炉膛校核热力计算....................................................33炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算............................64屏的结构数据计算表..................................................75屏的热力计算........................................................86凝渣管结构及计算...................................................147高温过热器的计算...................................................158低温过热器的热力计算...............................................239高温省煤器的热力计算...............................................2610高温空气预热器热力计算.............................................3011低温省煤器热力计算.................................................3312低温空气预热器热力计算.............................................3613锅炉热力计算误差检查...............................................39结论............................................................41参考文献............................................................42致谢............................................................431燃料燃烧计算1．1燃烧计算1．1．1理论空气量:V0=0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar0.0889(5.90180.3750.6)0.2654.40.03339.15.9018Nm3/kgSar1．1．2理论氮容积:02NV=0.8100arN+0.79V01.20.80.795.90184.6720100Nm3/kg1．1．3RO2容积:VR02=1.866100arC+0.7100arS56.90.61.8660.71.066100100Nm3/kg1．1．4理论干烟气容积:0GYV=02NV+VRO24.6721.0665.738Nm3/kg1．1．5理论水蒸气容积:20HOV=11.1100arH+1.24100arM+1.61dkV0(dk=0.01kg/kg)4.41311.11.241.610.015.9081001000.7446Nm3/kg1．1．6飞灰分额:αfh=0.92(查表2-4)1．2锅炉热平衡及燃料消耗量计算1．2．1锅炉输入热量Qr≈Qar,net=22415kJ/kg1．2．2排烟温度θPY(估取)=125c1．2．3排烟焓IPY=1519.2159kJ/kg1．2．4冷空气温度tLK=20℃1．2．5理论冷空气焓0LFI=(ct)kV038.25.9018225.448kJ/kg1．2．6化学未完全燃烧损失q3=0.5%(取用)1．2．7机械未完全燃烧q4=1.5%(取用)1．2．8排烟处过量空气系数αpy=1.39(表2-7第二版)1．2．9排烟损失q2=（100-q4）*（IPY-αpy0LFI）/Qr1001.51519.21591.39225.448/224155.2989%1．2．10散热损失q5=0.5%(取用)1．2．11灰渣损失q6=Q6/Qr*1001.06581000.004822415%1．2．12锅炉总损失∑q=q2+q3+q4+q5+q65.29890.51.50.50.00487.8037%1．2．13锅炉热效率η=100-∑q92.1963%1．2．14保热系数φ=1-q5/(η+q5)0.00510.994692.19630.0051．2．15过热蒸汽焓GGi=3941.39kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数P=9.9Mpat=540℃)1．2．16给水温度tGS=215℃(给定)1．2．17给水焓iGS=923.79kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数P=11.57Mpat=215℃)1．2．18锅炉有效利用热Q=DGR(GGi-GSI)=3220103941.39923.7986.6410kJ/h1．2．19实际燃料消耗量B=100*Q/(ηQr)81006.6410/92.19632241532124.18485kg/h1．2．20计算燃料消耗量Bj=B(1-q4/100)1.532124.18485110031642.3221kg/h2炉膛校核热力计算2．1炉膛出口过量空气系数l=1.2（查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．2炉膛漏风系数△αl=0.05（查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．3制粉系统漏风系数△αZF=0.1（查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．4热风温度tRF=275℃(估取)2．5理论热风焓I0RF=2175.4477kJ/kg（查温焓表）2．6理论冷风焓I0LF=225.448kJ/kg（查表2-14）2．7空气带入炉膛热量QK=（α”L-△αL-△αZF）I0RF+（△αl+△αZF）I0LF1.20.050.12175.44770.050.1225.4482318.0312kJ/kg2．8对于每公斤燃料送入炉膛的热量QL=Qr[1-（q3+q6）/（100-q4）]+QK0.50.00482241512318.03721001.524618.1632kJ/kg2．9理论燃烧温度θ024618.163224259.639410019001925.2725677.314124259.6394℃（查温焓表）2．10理论燃烧绝对温度T0=θ0+273=1925.27+273=2198.27K2．11火焰中心相对温度系数X=hr/Hl+△x=0.3040(其中hr=4962，Hl=22176-4092+1762，△x=0)2．12系数M=A-BX=0.59-0.30400.5=0.438（A、B取值查表3-5、3-6）2．13炉膛出口烟气温度θ”l=1130℃（估取）2．14炉膛出口烟气焓I”L=13612.9332kJ/kg（查温焓表）2．15烟气平均热容量VC=（QL-I”L）/（θ0-θ”L）24618.163213612.933213.83841925.271130kJ/（kg℃）2．16水冷壁污染系数ξSL=0.45（查表3-4水冷壁灰污系数）2．17水冷壁角系数XSL=0.98（查3-1炉膛结构数据）2．18水冷壁热有效系数ψSL=ξSLXSL=0.450.98=0.4412．19屏、炉交界面的污染系数ξYC=β*ξSL=0.980.45=0.441(β取0.98)2．20屏、炉交界面的角系数XYC=1(取用)2．21屏、炉交界面的热有效系数ψYC=ξYCXYC=0.4411=0.4412．22燃烧器及门孔的热有效系数ψR=0(未敷设水冷壁)2．23平均热有效系数ψPJ=(ψSLF+ψYCF2+ψRFYC)/FL=0.4372(其中F=Fq+2FC+Fh+FLD-FYC各F值查表3-1炉膛结构数据)2.24炉膛有效辐射层厚度S=5.488m(查表3-1炉膛结构数据)2．23炉膛内压力P=0.1MPa2．26水蒸气容积份额rH20=0.0994(查烟气特性表)2．27三原子气体容积份额r=0.2382(查烟气特性表)2.28三原子气体辐射减弱系数KQ=10.2(200.781.610.2***HrrpS-0.1）(1-0.371000lT)0.78160.0994140310.20.110.37100010.20.23820.15.4665.16212．29烟气质量飞灰浓度μr=0.01102．30灰粒平均直径dn=13μm(取用)查附录表一筒式磨煤机2．31灰粒辐射减弱系数KH=2''2355900lhdT2235590014031380.6761(.)mMPa2．32燃料种类修正系数X1=0.5注:对低反应的燃料(无烟煤,半无烟煤,贫煤等)X1=1;对高反应的燃料(烟煤,褐煤,泥煤,页岩,木柴等)X1=0.5:2．33燃烧方法修正系数X2=0.1注:对室燃炉X2=0.1;对层燃炉X2=0.032．34煤粉火焰辐射减弱系数K=12*10HQYrkKXX=5.16210.2382+80.6760.0110+100.50.1=1.2296+0.8874+0.5=2.6171(.)mMPa2．35火焰黑度Ha=1-kpse=2.21130.15.46610.7014e2．36炉膛黑度la=(1)HSLHHaaa=0.70140.84190.701410.70140.4412.37炉膛出口烟气温度(计算值)''l=030.6002733600(1)pjLjcMTFTVB0.61132198.2727336005.67100.84190.4372693.562198.2730.43810.994631642.322113.83841186.87c注:0=5.67×111024(*)WmKjB单位:kgh2．38计算误差=''l-''l(估)=1186.27-1130=56.87(允许误差1000C)2．39炉膛出口烟气焓''LI=14374.748查焓温表,''l按计算值2．40炉膛有效热辐射放热量fLQ=''()LLQI0.99462241514374.7487996.8346kJkg2.41辐射受热面平均热负荷sq=(3.6)fjLLZQBS31642.32217996.834610411.52663.6675.122Wm2．42炉膛截面热强度Fq=(3.6)jrAQBF=31642.3221224153827141.2183.651.4972Wm2.43炉膛容积热强度Vq=(3.6)jrLQBV31642.322122415187172.14783.61052.62Wm3、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算3．1顶棚管径d=38mm(取用)3．2节距s=47.5mm(取用)3．3排数n=158(取用)3．4顶棚管角系数X=0.