连续梁桥桥面板计算书

桥面板计算书戚吉070797边跨在支座和跨中设置横隔板，主跨在支座、1/4跨、跨中设置横隔板，支座处横隔板厚1.0m，其余处横隔板厚0.4m。图1.具体尺寸示意图图2.具体尺寸示意图一．桥面板荷载计算1.连续板：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》4.1.1有17.5/4.425=3.9552，故按单向板计算。1.1恒载内力：以纵向梁宽为1.0m板梁计算每延米上恒载：10.021220.44gkNm，2g=0.08123=1.84kNm承托面积均摊于桥面板：t=25+6030442.5=29.068cm3g=0.29068125=7.267kNm123g=g+g+g=9.547kNm计算sgM：00L+t=4.316mL+b=4.425m00L=min(L+t,L)4.316bm2122.238sgMgLkNm计算sgQ：04.025LLm0119.212sgQgLkN1.2活载内力：设置公路I级荷载，按照《公路桥涵设计通用规范》4.3.1有车轮前轮着地的长度、宽度：20.2am，20.3bm按10cm厚铺装层45°应力扩散后有：1220.4aaHm，1220.5bbHm则12232.877(30)33aaLLaLmPkN车轮中、后轮着地长度、宽度：20.2am，20.6bm由于前轮轴重远小于中、后轮，且因中、后轮着地形状一样，而中轮轴重比后轮小，故后轮情况较为不利，按后轮计算。按10cm厚铺装层45°应力扩散后有：1220.4aaHm，1220.8bbHm则12232.877(2140)33aaLLaLmPkN大于后轮前后轮距，故考虑两排轮叠加：2.8771.44.277am又111'3'31.4391.4aatLaLmm则'1.4391.42.839am后轮在连续板上的有效分布宽度如图所示，车轮荷载效应的值为：图3.有效宽度示意图228040.917220.84.271PkNmab228061.6422'20.82.839PkNmab将车轮按最不利位置布置可得到其对应于弯矩影响线上的坐标：图4.弯矩影响线上的最不利荷载分布10.095yL，20.245yL，30.185yL，40.056yL将车轮按最不利位置布置可得到其对应于剪力影响线上的坐标：图5.剪力影响线上的最不利荷载分布10.167y，20.49y，30.937y故：111.3[81.8330.80.0950.881.833(0.2450.185)(123.28381.833)0.360.056]97.59522MLLLLkNm2801.3(0.1670.490.937)290.1082QkN2.悬臂板：2.1恒载：悬臂板上的恒载示意图如下图所示，其中栏杆重1.5PkNm22111[0.2512530.2512531.5(30.125)]41.8125232gMkNm10.2512530.2512531.529.6252gQkN2.2活载：悬臂板的有效分布宽度、荷载效应及弯矩影响线如下图所示：图6.有效宽度示意图图7.弯矩影响线上的最不利荷载分布荷载效应两个端点处的值为：228087.5220.82PkNmab228035.7142'20.84.9PkNmab将车轮按最不利位置布置可得到其对应于弯矩影响线上的坐标：10.822yL，20.763yL，30.1yL，40.067yL故：11[0.8(35.7148.2218.4120.763)0.45(77.1420.110.3580.067)]73.522MLLLLkNm110.8(35.71454.126)0.45(87.577.142)72.9822QkN3.荷载组合：3.1连续板：恒载：支点：0.722.2315.561sgMkNm19.21sgQkN跨中：0.522.2311.115cgMkNm活载：支点：10.797.59568.317MkNm跨中：20.597.59548.798MkNm组合：支点：11.21.4114.317sgMMMkNm1.21.4429.203sgQQQkN跨中：21.21.481.655cgMMMkNm3.2悬臂板：恒载：支点：41.813gMkNm29.625gQkN活载：支点：11.395.55MMkNm11.394.874QQkN组合：1.21.4183.946gMMMkNm11.21.4168.374gQQQkN二．配筋：1.支点配筋：比较后选择支点负弯矩较大的由悬臂板计算得到的弯矩183.946dMkNm，0r=1.1则有：300()1.1183.94622.410(0.414)0.02222dcdxxrMfbxhxxm又00.2136bhmx，故217.6cdssdfbxAcmf，计算知可选取配筋为：20@150mm2.垮中配筋：又上面的计算知跨中弯矩为：81.655dMkNm则有：300()1.181.65522.410(0.414)0.009822dcdxxrMfbxhxxm又00.2136bhmx，故27.84cdssdfbxAcmf，计算知可选取配筋为：12@120mm三．抗剪验算：0472.123drVkN，截面有效高度为0452.5141.5hcm因为30,00.51101145.96dcukrVfbhkN，故满足最小尺寸要求又因为30201.250.510473.51dtbrVfbh，故无需进行斜截面抗剪验算，可按规范构造配筋