化工分离过程-课后答案刘家祺

化学工程与工艺教学改革系列参考书分分分离离离过过过程程程例例例题题题与与与习习习题题题集集集叶庆国钟立梅主编化工学院化学工程教研室前言化学工程与工艺专业所在的化学工程与技术一级学科属于山东省“重中之重”学科，一直处于山东省领先地位，而分离工程是该专业二门重要的必修专业课程之一。该课程利用物理化学、化工原理、化工热力学、传递过程原理等基础基础知识中有关相平衡热力学、动力学、分子及共聚集状态的微观机理，传热、传质和动量传递理论来研究化工生产实际中复杂物系分离和提纯技术。传统的教学方法的突出的弊端就是手工计算工程量大，而且结果不准确。同时由于现代化化学工业日趋集成化、自动化、连续化，学生能学到的东西越来越少。所以，传统的教学模式不能满足现代化工业生产对高水平工业工程师的需求，开展分离工程课程教学方法与教学手段课题的研究与实践，对我们的学生能否承担起现代化学工业的重任，与该课程的教学质量关系重大，因此对该门课程进行教学改革具有深远意义。分离工程课程的改革主要包括多媒体辅助教学课件的开发、分离工程例题与习题集、分离工程试题库的编写等工作。目前全国各高校化学工程与工艺专业使用的教材一般均为由化学工程与工艺专业委员会组织编写的化工分离过程(陈洪钫主编，化学工业出版社)，其他类似的教材已出版了十余部。这些教材有些还未配习题，即便有习题，也无参考答案，而至今没有一本与该课程相关的例题与习题集的出版。因此编写这样一本学习参考书，既能发挥我校优势，又符合形势需要，填补参考书空白，具有良好的应用前景。分离工程学习指导和习题集与课程内容紧密结合，习题贯穿目前已出版的相关教材，有解题过程和答案，部分题目提供多种解题思路及解题过程，为学生的课堂以及课后学习提供了有力指导。编者2006年3月目录第一章绪论.......................................................................................1第二章单级平衡过程........................................................................5第三章多组分精馏和特殊精馏.......................................................18第四章气体吸收..............................................................................23第五章液液萃取..............................................................................26第六章多组分多级分离的严格计算................................................27第七章吸附.....................................................................................33第八章结晶.....................................................................................34第九章膜分离.................................................................................35第十章分离过程与设备的选择与放大............................................361第一章绪论1.列出5种使用ESA和5种使用MSA的分离操作。答：属于ESA分离操作的有精馏、萃取精馏、吸收蒸出、再沸蒸出、共沸精馏。属于MSA分离操作的有萃取精馏、液-液萃取、液-液萃取（双溶剂）、吸收、吸附。2.比较使用ESA与MSA分离方法的优缺点。答：当被分离组分间相对挥发度很小，必须采用具有大量塔板数的精馏塔才能分离时，就要考虑采用萃取精馏（MSA），但萃取精馏需要加入大量萃取剂，萃取剂的分离比较困难，需要消耗较多能量，因此，分离混合物优先选择能量媒介(ESA)方法。3.气体分离与渗透蒸发这两种膜分离过程有何区别？答：气体分离与渗透蒸发式两种正在开发应用中的膜技术。气体分离更成熟些，渗透蒸发是有相变的膜分离过程，利用混合液体中不同组分在膜中溶解与扩散性能的差别而实现分离。4.海水的渗透压由下式近似计算：π=RTC/M，式中C为溶解盐的浓度，g/cm3；M为离子状态的各种溶剂的平均分子量。若从含盐0.035g/cm3的海水中制取纯水，M=31.5，操作温度为298K。问反渗透膜两侧的最小压差应为多少kPa?答：渗透压π=RTC/M＝8.314×298×0.035/31.5=2.753kPa。所以反渗透膜两侧的最小压差应为2.753kPa。5.假定有一绝热平衡闪蒸过程，所有变量表示在所附简图中。求：（1）总变更量数Nv;（2）有关变更量的独立方程数Nc；（3）设计变量数Ni;（4）固定和可调设计变量数Nx,Na；（5）对典型的绝热闪蒸过程，你将推荐规定哪些变量？思路1：3股物流均视为单相物流，总变量数Nv=3(C+2)=3c+6独立方程数Nc物料衡算式C个FziTFPFV-2习题5附图V,yi,Tv,PvL,xi,TL,PL2热量衡算式1个相平衡组成关系式C个1个平衡温度等式1个平衡压力等式共2C+3个故设计变量Ni=Nv-Ni=3C+6-(2C+3)=C+3固定设计变量Nx＝C+2,加上节流后的压力，共C+3个可调设计变量Na＝0解：（1）Nv=3(c+2)（2）Nc物c能1相c内在(P，T)2Nc=2c+3（3）Ni=Nv–Nc=c+3（4）Nxu=(c+2)+1=c+3（5）Nau=c+3–(c+3)=0思路2：输出的两股物流看成是相平衡物流，所以总变量数Nv=2(C+2)独立方程数Nc：物料衡算式C个，热量衡算式1个,共C+1个设计变量数Ni=Nv-Ni=2C+4-(C+1)=C+3固定设计变量Nx:有C+2个加上节流后的压力共C+3个可调设计变量Na：有06.满足下列要求而设计再沸汽提塔见附图，求：（1）设计变更量数是多少？塔顶产物（2）如果有，请指出哪些附加变进料，227K，2068kPa量需要规定？解：Nxu进料c+2压力9Nau串级单元1传热1合计2组分Kmol/hN21.0C154.4C267.6C3141.1C454.7C633.392习题6附图塔底产物3NVU=Nxu+Nau=20附加变量：总理论板数。7.附图为热藕合精馏系统，进料为三组分混合物，采出三个产品。确定该系统：（1）设计变量数;（2）指定一组合理的设计变量。解:Nxu压力N+M+1+1进料c+2合计N+M+c+4(c=3)Nau串级6分配器1侧线3传热2吸收塔V-1尾气TaPa冷却器E-2V-2加热器换热器泵E-1CO2+蒸汽蒸Tb出Pb塔水蒸气V-310Nvu=N+M+3+4=N+M+19习题7附图8.利用如附图所示的系统将某混合物分离成三个产品。试确定：（1）固定设计变量数和可调设计变量数;（2）指定一组合理的设计变更量解:Nxu进料c+2压力N+M+1+1+1c+N+M+5Nau串级4进料分配1侧线1传热4全凝器液M汽汽液2产品1产品210习题14附图再沸器产品34全凝器N阀V-1产品19.采用单个精馏塔分离一个三组分混合140kPaS进料F22再沸器产品240200℃1140kPa阀20Kmol/h苯261.510甲苯84.6联苯5.1299.95%(mol)苯87.2kmol/h含进料中苯的1%204kPa冷却器习题8附图产品3习题9附图物为三个产品(见附图),试问图中所注设计变量能否使问题有唯一解?如果不,你认为还应规定哪个(些)设计变量?解:NXU进料c+2压力40+1+1c+44=47Nau3+1+1+2=7Nvu=54设计变量：回流比，馏出液流率。5123sssvvijvvvLii313第二章单级平衡过程1.计算在0.1013MPa和378.47K下苯(1)-甲苯(2)-对二甲苯(3)三元系，当x1=0.3125，x2=0.2978，x3=0.3897时的K值。汽相为理想气体，液相为非理想溶液。并与完全理想系的K值比较。已知三个二元系的Wilson方程参数。12111035.33;1222977.832322442.1513111510.14;2333460.05;13331642.81(单位：J/mol)在T=378.47K时液相摩尔体积为：vL100.91103m3安托尼公式为：kmol；vL117.55103；vL136.69103苯：lnP120.79362788.51T52.36；甲苯：lnP220.90653096.52T53.67；对二甲苯：lnP320.98913346.65T57.84；(Ps:Pa;T:K)解1：由Wilson参数方程ijLjexpiRTvL2expRT12L11211117.5510exp1035.338.314378.47100.91103=1.619L21L2exp2122RT100.9110exp977.838.314378.47117.55103=0.629同理：130.838231.010；311.244；320.995kixk由Wilson方程lni1lnijxjx：jkjkjj10.9184；20.9718；30.9930612311vvvvvv根据安托尼方程：Ps0.207M5由式(2-38)计算得：Pa；Ps8.693104Pa；Ps3.823104PaK11.88；K20.834；K30.375如视为完全理想系，根据式(2-36)计算得：K12.048；K20.858解2：在T=378.47K下；K30.377苯：lnPss20.79362788.5/(378.4752.36)；Ps=207.48Kpas甲苯：lnP2s20.90653096.52/(378.4753.67)；P2=86.93Kpas对二甲苯：lnP3Wilson方程参数求取20.98913346.65/(378.4757.84)；P3=38.23KpavL1100.91103exp(1211)exp(1035.33)1.19312L2RT117.551038.314378.47vL2117.55103exp(1222)exp(977.83)0.85421L1RT100.911038.314378.47vL2117.55103exp(2322)exp(442.15)0.747223L3RT136.691038.314378.47vL3136.69103exp(2333)exp(460.05)1.34632L2RT117.551038.314378.47vL1136.69103exp(1311)exp(1510.14)0.45713L2RT100.911038.314378.47vL3136.69103exp(1333)exp(1642.81)2.28331L1RT100.911038.314378.47lnr1ln(x