单向板肋梁楼盖设计例子

精选资料可修改编辑现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、确定板、梁的截面尺寸板、次梁按塑性的内力重分布法设计，主梁按弹性理论计算。考虑刚度要求，板厚112400604040hlmm，取板厚mmh80板的尺寸及支承情况如图1所示。次梁的截面高度应满足，0(1/18~1/12)7200400~600,hlmmmm取h=600mm,则21(b～1)(3003h～200)mm，取250bmm。主梁的截面高度应该满足0(1/14~1/8)(1/14~1/18)7200514~900,300800hlmmmmhbmm取二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：精选资料可修改编辑30mm厚水磨石地面：220.0120.650.01820/0.37/kNmkNm80mm厚钢筋混凝土板：220.0825/2.0/kNmkNm15mm厚板底石灰砂浆抹灰：20.015170.26/kNm22.63/kgkNm恒荷载设计值21.22.633.16/gkNm活荷载设计值221.310/13/qkNkNm合计：216.16/gqkNm取1m宽板带为计算单元，则每米板16.16/gqkNm2、内力计算计算跨度边跨：0110.250.12/22.40.122.215m22nlla，0110.250.08/22.40.122.19522nllhm取012.195lm(mma120)中间跨：022.40.252.15nllm跨度差：2.1952.15.12.15因此，可才采用等跨连续梁的内力系数计算。板的计算简图如下图所示精选资料可修改编辑3、内力计算及配筋用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：表1.0支承情况截面位置端支座边跨支座离端第二支座离端第二跨中中间支座中间跨中A1B2C3梁板搁支在墙上01/11两跨连续：-1/10三跨以上连续：-1/111/16-1/141/16板与梁整浇连接-1/161/14梁-1/24梁与柱整浇连接-1/161/14则由20)(lqgM可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下表：截面位置1B2Cα1/11-1/111/16-1/1420)(lqgM)/(mkN211116.162.195211116.162.195211616.162.1521/1416.162.15精选资料可修改编辑7.087.084.675.34由题知：1000,25,sbmmamm则0802565shhamm，9.6/cfNmm，mmNfy/2100.355519.25根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面1B2CM（mkN）1MBM2M28.0McMcM8.020)(lqgM/（mkN）7.08-7.084.670.84.67-5.340.85.3420012(cMxhhfb15.6315.630.350h9.77.611.20.350h8.740.350h2/()scyAfbxfmm714.51714.51443.42347.42512399.54选钢筋板带10@100785sA10@100758sA8@110sA45710@150sA523板带10@100sA78510@100785sA8@125sA4028@125sA402位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M、3M）和中间支座（cM）计算弯矩可以减少20%，其他截精选资料可修改编辑面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：⑴分布筋选用6@240。⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用8@200。⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用8@200。⑷板角构造钢筋:选用8@200,双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.4、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：（1）次梁的支承情况：（2）荷载计算：由板传来：3.162.4/7.58/kNmkNm次梁自重：1.20.25(0.60.08)253.9/kNm次梁抹灰重：0.0150.50.081.21720.257/kNm精选资料可修改编辑12.17/gkNm活荷载设计值由板传来1.3102.431.2/qkNm合计：12.1731.243.37/qgkNm（3）内力计算计算跨度：边跨：0110.240.30.247.27.052222nallm1.0251.0256.937.1nlm,取017.05lm(mma240)中跨：027.20.36.9nllm跨度差：7.056.9100%2.2%10%6.9因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：3、内力计算：由20)(lqgM可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下表：精选资料可修改编辑截面位置1B2Cα1/11-1/111/16-1/1420)(lqgM)/(mkN211143.377.05195.96211143.377.05195.96211643.376.9129.0521/1443.376.9147.49由nlqgV)(可计算出AV、BlV、BrV、cV，计算结果如下表：截面位置AlBrBC0.450.600.550.55nlqgV)()(kN0.4543.376.93135.250.6043.376.93180.330.5543.376.9164.59164.594、截面承载力计算：⑴、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度'fb，边跨：'011705023502502150240033fnblmmbsmm，故取'2350fbmm。中间跨：'(1/3)69002300fbmmmm梁高：0600,60040560hhmm翼缘厚：mmhf80'判定T形截面类型：61080()1.09.6230080(560)918.531022fcffhfbhhNmm195.96()918.53129.05()kNmkNmkNm边跨中中间跨中故各跨中截面属于第一类T形截面。⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取060065535hmm，00.35187.25hmm其他中间支座按布置一排纵精选资料可修改编辑向钢筋考虑，取060040560hmm00.35196hmm⑶、次梁正截面承载力计算见下表：截面1B2C弯矩M)(mkN195.96-195.96129.05-147.49200'12((cfMxhhfb跨中）20012((cMxhhfb支座）15.74184.390.350h10.54123.920.350h'1/()scfyAfbxf跨中1/()scyAfbxf支座1183.641475.12775.74991.36选用钢筋420520116+220216+220实际钢筋截面面积（mm2）sA1256sA1570sA829.1sA1030min0.45/tyff0.451.1/3000.165%/()sAbh0.84%/()sAbh=1.04%/()sAbh=0.55%/()sAbh=0.69%⑷、次梁斜截面承载力计算见下表：截面A左B右BCV)(kN135.25189.33164.59164.59025.0bhfcc)(kN336V截面满足321V截面满足321V截面满足336V截面满足07.0bhfVtc)(kN107.8V需配箍筋102.9V需配箍筋102.9V需配箍筋107.8V需配箍筋精选资料可修改编辑箍筋肢数、直径2102102102101svsvnAA157157157157)/(25.10csvyvVVhAfs按构造设置255358406实配箍筋间距250250250250025.1hsAfVVsvyvccs174244V满足166468V满足166468V满足174244V满足afVVAycssbsin8.0192.45选配弯筋116实配钢筋面积/2mm201.15、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，精选资料可修改编辑故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的集中荷载：1.210.146.983.76kN主梁自重：1.20.30.82.4km主梁侧抹灰重：1.20.015(0.80.08)2.42171.06kNG102.1kN活载设计值：qQ1.3102.47.2224.64kN合计：326.74QGkN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨：010.40.376.887.2652222nballm116.880.37/20.4/27.25222nlabm，近似取017.252lm中跨：07.2cllm因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：精选资料可修改编辑3、内力计算：1)、弯矩设计值：QLkGLkM21其中，21kk可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2）、剪力设计值：QkGkV43，其中，43kk可由书中表查可知。主梁弯矩计算项次荷载简图1/MkBMk/2/MkcMk/①GGGGGG0.2441810.2671.980.067490.267196②QQQQ0.2894710.133217-0.133215③QQ-0.1332170.2003230.133215精选资料可修改编辑④QQQQ0.2293730.3115070.170275-最不利组合①+②6521949-19①+③181-415372411①+④554-70532452主梁剪力计算项次荷载简图AVk/左BVk/右BVk/DkVckV左ckV右①GGGGGG0.73374.81.267129.41.00102.10.73374.81.000102.11.267129.4②QQQQ0.866194.51.134254.7-0.866194.5-1.134254.7③QQQQ0.689154.81.314294.51.222274.50.089200.778174.80.08920①+②组合269.3-384.1102.1-269.3-102.1384.1精选资料可修改编辑①+③组合229.6-423.9376.6-54.8-276.9149.44、主梁正截面和斜截面承载力计算：⑴、主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度'fb，按'001172522417720033fblmmbsmm，故取'2417fbmm。并取0080040760,0.55760418bhmmhmm判定T形截面类型：61080()1.09.6241780(760)1336.51022fcffhfbhhNmm652()1336.5372()kNmkNmkNm边跨中中间跨中故各跨中截面属于第一类T形截面。⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取080080720h