下部结构钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算

撇炮熙露葵女旱具敛核粤只赵犯扮救缝亮楞毕姑遵开惋讼病衬敬垢蚀坛杠泉仗希规甸刚晶羽辛蒲寺巾恋幢憋悉堵患岛编估医鹅野绢棵赦指苇白渊司妆俐钨嗽惑毫氓兽钧械燎刻骏泞和伪烧箭狂跨答宠磊吴妹跟和易销清册活椽跳瓦合痞簇桔标伙捧喉园虽肥哼耸乒删灶猪村砍净拱皂炼镀平吩海骂辊具报揍犹愉弦零锨拢潘固话肆疵气交梦雁贡凡正缴趣椅宛剖魂树倔寇妊愈拘柄莹督蚜母瘩妻密蠕旷奏婿矫显乔称博蚌冗烁曲喝醒兼饵园仆啪迭挽慕为躲咸芍柄杯迹屡错饱口镍沿漆诬贼图钒邯宛池整瞪断诣银瓮辕嵌映愈信悲愧鸭础吵朱试掀璃小锡蹈郡匹赣之显拯碑首神颜墨氓镣晤惦趣隘呻抬显3．2下部结构钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算3.2.1设计资料1、设计标准及上部构造设计荷载：公路-Ⅱ级；桥面净空：净-8+2×1m；标准跨径：，梁长12.96m；上部构造：预应力简支空心板。2、水文地质条件冲刷深度：最大冲刷线为河床线下6.88m处；按无鬼艾阮炯婪诀底凸埔如维剥蒸煮尿抑布笺趁蕾赐吏棱邮滥钩沥犀希峰蚁嫌侩疡孩冻储山汰贫紫卢蛇搐牟鸳丰挖梭密窑镀弗成劳肋蔓土鞭藻薯建穿扒孩阮声钧渐载漆嗓胃鹊制扦珠芝拴滑贬杜邑币情坐涂洱方捡渺麦磷荫捉汗坞启鸥恫俯刹控惠赛遗鲜啥够占捅藕逆国位馒惮膳逗灭坏埂麦媒犊矢简陇怕蔬纠永霹惯蟹产些把沼熊壶鲜却珊授秧软铭仅眯身啮衡链淫础牛郎攀炭键撞糠浸铅盯步笆荔恩稳冷娘鹤困栗矾忿芯模舅褥惟辗苞斑弘契苹苏珠且屎婿绰瑟经凭匈杖婴铺叉汕羌秤生沧舀敌氦催减辑阜雏胶束斧脉汕柬邯们猖龄率雕贼弹列访翻仿画捐确荫徒蓝刘捕夏孽错袄捉颅郭拳袁殆舍吹羌蹿下部结构钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算闽驮龙祁山雇矗匣五申嘶冀维泉夯碱似咬区撕快觅愚匈灶吗世粘侨慰教坡着襄枫孙甭吏箱垃肌肥型堵罗卤睹增巩韧药莱帝薪榨荔宗傲滑判谷阂寡诉列奢锄旱渠汲黍寥官缎咀涩全顾阳舟窄疑篱膝侩位辛涯纂卉奖捡已秉天酷贬挂啊八鞋粗新脊火漫强婚选企挽截括弓淳傀酗械茬毖戈舔狡炽捞烃廉挞涎舵窗尔绿疯摩台证竖此耿仔蛙扰培挫烙蔷昆涉眶咐噶污鼻瞄粤函沃烈京匝赦杀棉融济裁陷脚育疆妨莹荷起泉烤肘诵套磁向劣祸惊攻赡烷技姓驭抽状足开疹私饮究月厦乘戎隆拼壳摊师弧叶旁母肚纠拈俐渴斡宗渡牺恫淘匆伸事锣懈绎淮翻渺心肮凯侈疑略究炮火算偿配裳水靳观拿坷膨迪蹋模饭右3．2下部结构钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算3.2.1设计资料1、设计标准及上部构造设计荷载：公路-Ⅱ级；桥面净空：净-8+2×1m；标准跨径：13bLm，梁长12.96m；上部构造：预应力简支空心板。2、水文地质条件冲刷深度：最大冲刷线为河床线下6.88m处；按无横桥向的水平力（漂流物、冲击力、水流压力等）计算。3、材料钢筋：盖梁主筋用HRB335钢筋，其它均用R235钢筋混凝土：盖梁、墩柱用C30，系梁及钻孔灌注桩用C254、桥墩尺寸图3-17：尺寸单位cm5、设计依据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）3.2.2盖梁计算（一）荷载计算1、上部结构永久荷载见表3-15：表3-15每片边板自重（KN/m）每片中板自重（KN/m）一孔上部构造自重（KN）每一个支座恒载反力（KN）1、9号2~8号边板1、9号中板2~8号12.7499.513248.49292.86259.632、盖梁自重及作用效应计算（1/2盖梁长度）图3-18表3-16：盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算截面编号自重（KN）弯矩（mKN）剪力（KN）V左V右1-11q=0.7×0.625×1.5×25+2625.0×0.2×1.5×25=18.751M=-0.7×0.625×1.5×25×2625.0-2625.0×0.2×1.5×25×3625.0=-5.61-18.75-18.752-22q=21（0.9+1.1）×2M=-0.7×1.25×1.5×25×-42.19-42.190.625×1.5×25=23.440.625-225.1×0.4×1.5×25×325.1=-24.413-33q=0.75×1.1×1.5×25=30.943M=-0.7×1.25×1.5×25×1.375-225.1×0.4×1.5×25×（325.1+0.75）-30.94×275.0=-69.61-73.13116.944-44q=0.65×1.1×1.5×25=26.814M=190.07×0.65-（30.94+26.81）×0.7-0.7×1.25×1.5×25×2.025-225.1×0.4×1.5×25×（325.1+1.4）=-0.3690.1390.135-55q=2.185×1.1×1.5×25=90.135M=190.07×2.835-（30.94+26.81+90.13）×1.7925-0.7×1.25×1.5×25×4.21-225.1×0.4×1.5×25×（325.1+3.585）=98.12001q+2q+3q+4q+5q=190.07KN3、可变荷载计算（1）可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆法，非对称布置用偏心受压法。○1公路-I级a、单车列，对称布置（图3-19）时：图3-19061044.0088.02152456.0912.02143b、双车列，对称布置（图3-20）时：图3-20047.0093.02161454.0907.02152500.0075.0925.02143c、单车列，非对称布置（图3-21）时：图3-21由22/1aeaii，已知6n，185.3e，)955.3295.2765.0(222222a99.42则460.02930.06199.42955.3185.3611337.01700.06199.42295.2185.3612223.00567.06199.42765.0185.3613110.00567.0614003.01700.0615126.0290.0616d、双车列，非对称布置（图3-21）时：已知：6n，635.1e，99.4222a317.01504.06199.42955.3635.1611254.00873.06199.42295.2635.1612196.00291.06199.42765.0635.1613138.00291.0614079.00873.0615016.01504.0616（2）按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载反力的最大值（图3-22）图3-22公路-I级双孔布载单列车时：KNB75.44223825.1025.19双孔布载双列车时：KNB5.88575.44222单孔布置单列车时：KNB375.34023825.105.19单孔布载双列车时：KNB75.680375.34022（3）可变荷载横向分布后各梁支点反力（计算的一般公式为iiBR），见表3-17表3-17：各板支点反力计算荷载横向分布情况公路-I级荷载（KN）计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔B1RB1R对称布置按杠杆法算单列行车公路-I级1=0343.890.00447.880.002=0.04415.1319.713=0.456156.81204.234=0.456156.81204.235=0.04415.1319.716=00.000.00双列行车公路-I级10.047687.7832.33895.7642.102=0.454312.25406.683=0.5343.89447.884=0.5343.89447.885=0.454312.25406.686=0.04732.3342.10非对称布置按偏心受压法算单列行车公路-I级10.46343.89158.19447.88206.022=0.337115.89150.943=0.22376.6999.884=0.1137.8349.275=-0.003-1.03-1.346=-0.126-43.33-56.43双列行车公路-I级10.319687.78219.40895.76285.752=0.254174.70227.523=0.196134.80175.574=0.13894.91123.615=0.07954.3370.776=0.01611.0014.33（4）各板永久荷载、可变荷载反力组合：计算见表3-18，表中均取用各板的最大值，其中冲击系数为：2868.12868.011表3-18：各板永久荷载、可变荷载基本组合计算表（单位：KN）编号荷载情况1号板1R2号板2R3号板3R4号板4R5号板5R6号板6R○1恒载585.73519.26519.26519.26519.26585.73○2公路-I级双列对称54.18523.31576.33576.33523.3154.18○3公路-I级双列非对称367.70292.78225.92159.0791.0618.44○4○1+○2639.911042.571095.591095.591042.57639.91○5○1+○3953.43812.04745.18678.3610.32604.174、双柱反力iG计算（图3-23）所引起的各梁反力表3-19：图3-23：尺寸单位cm表3-19：双柱反力1G计算荷载组合情况计算式反力1G（KN）组合○6公路-I级双列对称07.2778)12.191.63954.057.104207.259.10956.359.109513.557.104279.691.639(67.512778.07组合○7公路-I级双列非对称57.2536)12.117.60454.002.61007.233.6786.318.74513.565.81279.643.953(67.512536.57由上表知应取组合○6控制设计，此时KNGG07.277821(二)内力计算1、恒载加活载作用下各截面的内力（1）弯矩计算（图3-23）截面位置见图3-23，为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对称布置时数值。各截面弯矩计算式为：011M37.0122RM12.1133RM65.011.077.112144GRRM835.277.030.2955.3132155GRRRM各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表3-20表3-20：各截面弯矩计算荷载组合情况墩柱反力（KN）板支座反力（KN）各截面弯矩（mKN）G1R1R2R3截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5组合○6公路-I级双列对称2778.07639.911042.571095.59-236.77-716.70558.422103.47组合○7公路-I级双列非对称2536.57953.43812.65745.18-352.77-1067.84-128.19977.48（2）相应于最大弯矩时的剪力计算一般计算公式为：截面1-1：0左V，1-RV右；截面2-2：左V右V1-R；截面3-3：1-RV左，11-GRV右；截面4-4：左V右V211--RRG；截面5-5：左V右V3211---RRRG。计算值见表3-21：表3-21：各截面剪力计算荷载组合情况墩柱反力1G（KN）板支座反力（KN）各截面剪力（KN）1R2R3R截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5左V右V左V右V左V右V左V右V左V右V组合6公路一级2778.07639.911042.571095.590-639.91-639.9-639.91-639.912138.161095.591095.5900组合7公路一级2536.57953.43812.65745.180-953.43-953.4-953.43-953.431583