乙烯装置事故案例.

案例1锅炉给水调节阀故障导致全装置停车事故经过：2001年5月12日20时11分，某装置室内操作人员发现BA-106炉汽包液位高报（LICA10601PV=73.1%），当时液面调节阀处于自动调节状态。20时14分，汽包液面高高报（LICA10601PV=80.2%），当班人员立即现场确认汽包液面，同时室内发现锅炉给水流量达到32455.3KG/H，仪表状态开路。20时16分，汽包液面105.9%，现场发现汽包玻璃板液面100%，锅炉给水进料调节阀现场全开。在当班人员现场关闭该阀下游阀的过程中，BA-106出口高压蒸汽温度下降。20时28分，室内人员发现丙烯压缩机（GB-501）和裂解气压缩机（GB-201）的驱动透平（GT-501/GT-201）轴位移上升。20时31分，GT-201轴位移联锁停车。20时32分，GT-501轴位移联锁停车。GB-501停车后，乙烯制冷压缩机（GB-601）及分离系统相继停车。21时40分，新、老区裂解炉全部停止进料。原因分析：BA-106炉锅炉给水调节阀FCV-106-26阀门信号线发生故障，引起汽包液面满，SS蒸汽带水，导致总管SS温度降低，致使GT-501/GT-201轴位移高联锁停车。整改措施：1、加强联锁管理，投用新裂解炉全部联锁。2、加强职工培训，提高职工应急应变处理能力。点评：裂解炉、大型压缩机组等关键设备的联锁保护是确保装置安全生产，避免发生设备事故的重要屏障。特别是一些新上、改造的设备在联锁保护的设计上更为完善，也更趋复杂，一定要在深入研究、仔细领会其联锁设计意图的基础上，认真执行联锁管理制度、程序，坚持对联锁的严格管理。可考虑设计上在SS总管适当位置设置温度监测点。案例2汽包出口挡板变形引起对流段盘管烧坏事故经过：2003年5月13日，某装置6#裂解炉升温至高备状态，7：00内操人员发现SS温度持续升高，加大减温水量也无济于事，SS持续升高至裂解炉联锁。炉子联锁后，SS温度仍上升，7：40炉子出现爆破声并有明火，随即全部切断炉子，灭火。随后订购炉管、更换损坏的裂解炉炉管和SS管线。7月14日在对裂解炉缓慢升温过程中，发现SS没流量，紧急将裂解炉6#降温处理。原因分析：经打开汽包彻底检查后认为，造成SS管线损坏的原因是：炉子停车过程，操作不当，造成由于裂解炉汽包SS出口挡板变形，导致出口受阻，造成SS流量瞬间下降，在管子保护介质没有的情况下，加上炉膛温度过高，SS管线温度上升。而SS测温点因在裂解炉外部却不能正确指示其温升，达联锁温度后，SS管线已承受较长时间的高温，超过材质的限制而爆管。SS管线爆管后，大量减温水外漏，喷射到原料管线上，导致高达670℃的原料管线突然收缩而破裂。炉子联锁后，由于炉管破裂，压力下降，以至于从裂解气大阀泄漏的裂解气倒串进入对流段炉管中，与空气混合后在高温下发生爆炸而损坏，爆管后的裂解气进入对流段导致对流段着火。整改措施：1、检修期间，应加大对各设备的检查力度，特别是对平时不注意的死角部分更应加以重视；2、加强操作法培训，严格执行操作规程；3、提高操作人员处理事故的应急能力、判断能力，使损失减少到最低程度。点评：裂解炉发生炉管干烧或汽包干锅，导致设备严重受损。为避免此类事故的发生，一方面对炉子的各种操作要严格执行操作规程，同时加强现场巡检，以便及早发现和处理仪表、设备及管线方面出现的故障，迅速采取应对措施；另一方面要强化对仪表、设备的日常维护管理。一旦出现这类事故，必须待降温后，方可恢复供水案例3换热器腐蚀内漏导致稀释蒸汽带油事故经过：2002年8月23日15时，某装置稀释蒸汽发生器（EA-118）内漏，DS发生系统带油,严重影响装置安全生产。8月24日10时38分，6#裂解炉（BA106）第四组辐射段炉管发生断裂，造成此台裂解炉紧急停车、抢修。于9月7日BA106恢复正常生产。在设备清洗后检查发现，换热器管束表面有腐蚀痕迹，并且管束有减薄现象。8月23日20时46分，BA106的废热锅炉（TLE）D组出口温度升高，现场灭D组相对应的侧壁火咀，以使TLE出口温度有所降低。8月24日10时31分BA106冒黑烟，辐射段炉管发生断裂。10时38分BA106按PB紧急停车，并将裂解气切出系统。停炉后，经领导研究决定，先对BA106进行清焦，并制定了在慢提空气量的情况下，长时间低温清焦方案，以保证炉管安全。8月25日1时30分BA106开始清焦，通空气。8月26日20时BA106清焦结束，裂解炉开始降温。8月27日8时BA106打开炉门，发现BA106D组辐射段炉管断裂，C组中半组弯曲。8月27日14时TLEA、B、C、D打开，对TLE进行检查，发现TLED上有大块焦片，并且TLEA有两根发生泄漏。拆四组DS进料阀，发现第四组DS进料阀完全堵塞。8月27日至9月1日，更换BA106炉管，对TLE进行修复和水力清焦。9月1日6时41分启引风机，BA106开始升温（07时05分），9月2日02时BA106至高备状态。在巡检中发现C组中有两根辐射段炉管发红。经领导研究决定，对BA106进行再次清焦（16时35分）。9月2日22时41分BA106第四组进料文丘里前管线发生爆管（在烧焦过程中）。9月3日BA106开始降温。对BA-106检查中发现对流段炉管有一根出现漏点。9月4日换BA-106对流段炉管。9月7日7时46分22秒BA106修复后，开始升温。9月8日10时BA106投料，恢复正常生产。原因分析：1、因碱液中含杂质较多，碱泵过滤网堵塞，注碱量产生波动，使水系统PH波动，造成EA－118水侧腐蚀。2、DS带油，加剧炉管及TLE的结焦。3、BA106的DS管线处于DS总管的末端，DS中的急冷油都积聚在DS管末端，导致BA106第四组DS中存有大量急冷油，造成管线严重堵塞，直至DS中断，导致BA106辐射段炉管发生断裂。4、对流段管线吹扫不干净，残存的急冷油在空气烧焦时，释放大量的热量，不能及时排出，导致BA106对流段盘管断裂。整改措施：1、严格控制PH值，避免工艺水系统设备发生腐蚀。2、对稀释蒸汽中油含量进行监测，及时发现设备内漏。3、对稀释蒸汽发生器及其汽包定期排污。9.4裂解气压缩机系统案例4投丙烯精馏塔时操作不当引发裂解气压缩机高液位联锁事故经过：1996年4月7日19：30，某装置丙烯精馏塔塔顶冷凝器（EA425C）检修后投用，19：40分离至现场投用EA425C，19：44左右，丙烯精馏塔（DA406）超压联锁。急冷调整急冷水塔（DA104）操作，塔顶温度上升到46℃。19：51左右，裂解气压缩机（GB201）一段吸入罐（FA201）高液位报警。19:52左右，GB201高液位联锁停车。原因分析：1、投用EA425时，错误地先投丙烯，后投冷却水，造成EA425A/B丙烯短路，DA406超压联锁，丙烯精馏塔塔釜再沸器（EA424A/B）切断急冷水，造成急冷波动。2、DA104塔出现波动后，调整幅度过大，造成QW大量夹带到FA201，GB201高液位联锁停车。整改措施：1、丙烯精馏塔在投用冷凝器时，要严格执行操作规程，并加强与急冷岗位的联系。2、急冷系统调整时，要尽可能平稳。点评：裂解气压缩机因段间罐液位高发生联锁停车的案例比较多，特别是在装置开车过程中更为多见。该系统的烃、水相与上、下游多个工序发生联系，其精心操作以及不同岗位之间的密切协同是避免发生高液位联锁停车的关键。案例湿5火炬罐返料时调整不及时引发裂解气压缩机高液位联锁事故经过：1998年2月14日1时53分，某装置由于裂解气压缩机段间吸入罐（FA205）液位超高，导致裂解气压缩机（GB201）联锁停车。2月14日凌晨，加氢单元当班人员发现湿火炬罐已经满液位。为防止出现火炬下“火雨”现象,0时43分启动湿火炬泵(U-GA701)，将湿火炬罐内物料送回急冷水塔（DA103）塔。0时55分，凝液汽提塔(DA202)液位上升，压缩人员通过降低DA202再沸量，开大低压脱丙烷塔(DA404)进料调节阀进行调节。1时10分，DA202塔液位满，为了防止造成分离丙烯不合格，操作人员逐渐提高DA202塔再沸量，降低DA202液位，塔顶返回至FA205的量逐渐增大，FA205液位一直上涨，最后罐内满液位，造成GB201联锁停车。原因分析：此次事故直接原因是在裂解炉负荷没有过大变化的前提下，由于湿火炬罐内物料返回DA103，导致FA205液位过高。当时湿火炬罐内物料基本上都是C4s组分。因FA205中液体C4s量过多，在FA205中积存，最终造成压缩机高液位联锁停车。由于C4s以设计值的170%的量进入到系统内，但操作人员对它的调整仍局限于正常操作状态时的调整方法，因此外采量有限，导致FA205积液而使GB201联锁停车。整改措施：涉及操作调整时，相关工序之间要加强联系。案例6冷区倒液窜入裂解气压缩机吸入罐导致高液位联锁事故经过：1992年4月28日16时20分，某装置裂解压缩机四段吸入罐液位上升较快，内、外操一起调整，但液位继续上升，裂解气压缩机（GB-201）高液位联锁停车。于17时恢复运行，22时乙烯合格。原因分析：冷区操作工经验不足，在裂解气干燥器（FA-209）向急冷水塔（DA-104）倒液时，将倒液阀开得过大，由于压缩机四段吸入罐（FA-205）凝液送出与在裂解气干燥器倒液使用同一条管线，FA-205的凝液不但排不出去，而且窜入的液体在罐内闪蒸，使该罐温度在3分钟内下降了4℃，增加了裂解气的冷凝量，加快了液位上升速度，最终导致GB-201高液位联锁停车。整改措施：1、裂解气干燥器倒液时，阀门开度要合适；2、冷区倒液时，加强与急冷、压缩等相关岗位的联系；3、单独上一条管线，将裂解气干燥器液体返急冷水塔；案例7负荷变化时调整不当引发裂解气压缩机高液位联锁事故经过：1999年1月8日10时，某装置新区投用BA-1102时，四段吸入罐（FA-1205）、五段吸入罐（FA1206）液位出现较大波动，班组人员将液位控制阀LCV-1218、1219、1216打手动全开，然后，随液位下降慢慢将FA1206罐汽油排出阀（LCV-1218）全关，因BA-1102刚投用，系统处调整阶段，操作人员未将LIC-1218投自动。13：50，FA-1206液位LSHH-1218A、B同时报警，裂解气压缩机（GB-1201）联锁停车。恢复开车过程中，操作人员在排放FA-1206中液体时，倒淋阀开度过大，大量汽油及裂解气排出，险些造成重大恶性事故。40分钟后装置恢复正常。原因分析：1、操作人员经验不足，责任心不强，LIC-1218打手动全关后，未密切监控，又未及时切回自动，导致FA-1206液位超高。2、裂解炉投油，负荷增加，裂解气量波动较大，压缩工序调整没有及时跟上。整改措施：正常操作中，尽量将仪表投自动控制，不得已手动时，操作人员应密切监控。案例5蒸汽管网压力波动导致压缩机瓦温高联锁事故经过：1996年11月5日9时54分，某装置界区外高压蒸汽HS压力PC1301突然上升，透平抽汽压力PI－1311上升，抽汽流量FI－1314减少，透平的轴温TI－2054也升高。9时55分，界区处压力3.2MPa上升到3.87MPa，透平抽气流量由正常的16t/h降为0t/h，轴温由正常70℃左右上升到130℃，透平因止推轴瓦温度高而联锁停车。此次事故造成乙烯装置停车15天，打开压缩机透平大盖取出转子修磨推力盘，更换推力瓦。原因分析：界区处HS压力上升，装置内HS管网压力上升，透平背压随之升高，导致透平抽汽流量快速下降，透平轴向力不平衡，轴位移超量，推力盘与止推轴承摩擦，轴瓦温度升高，联锁停车。整改措施：1、对轴位移联锁动作进行改进：报警、联锁时间由原设计的延时3秒分别减少到0.5秒和1秒，并将“ABNOR”状态送入联锁执行机构，使其在“ABNOR”状态下能联锁停车，排除故障前不能再启动。2、对蒸汽管网控制系统进行改进：对HS压力实行单独控制，HS快速升高时能及时放空，避免损坏透平；将界区处的HS、MS压力信号引入装置DCS