久居福11号楼脚手架专项施工方案

第1页共29页目录一、工程概况………………………………………………………………2二、编制依据………………………………………………………………3三、悬挑脚手架计算书…………………………………………………3错误!未找到引用源。、悬挑脚手架计算书…………………………………………………3错误!未找到引用源。、落地式脚手架计算书………………………………………………13四、脚手架搭设方案………………………………………………………19五、脚手架的搭设管理……………………………………………23六、脚手架的验收管理……………………………………………24七、脚手架的质量要求……………………………………………………26八、脚手架的拆除…………………………………………………………28九、安全保证………………………………………………………………29第2页共29页一、工程概况久居福住宅小区11#楼及地下室（以下简称本工程）位于成都市双流航空港片区临港路，东侧为长江路，西侧为长城路，南侧紧邻江安河河滨绿化带。总占地面积100791.54㎡，属二类高层单元式居住建筑，抗震设防烈度为7度，耐火等级为二级，结构设计使用年限为50年。本工程为全现浇剪力墙结构，主体分为一、二、三等三个单元，地下均为一层，一、二、三单元地上18层，标准层层高为3.0m，建筑总高为54.95m；本工程主楼建筑高度较高，外脚手架拟定由双排落地脚手架及悬挑脚手架两部分组成。双排落地架直接搭设在地下室顶板上（-1.85米），搭设高度为20.8米；悬挑脚手架搭设分二次，第一次悬挑脚手架从17.95m标高处开始搭设（即6层板面），第二次悬挑脚手架从35.95m标高处搭设（即12层板面），悬挑水平钢梁采用16a号工字钢。根据结构情况工字钢采用3米、4.5米、6米长3种长度。其中6米主要用于外架转角处；3米剪力墙其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米；4.5米工字钢主要用于阳台、凸窗板建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度2.70米。4.5米工字钢悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳与建筑物拉结，具体搭设详“单元脚手架挑架平面布置图”及“节点示意图”等。这样所有挑架均设计在18m以内。挑架采用Q325的16#普通热扎工字钢支撑，工字钢一般设置长度为3m，共150根，外挑长度为1.5m。悬挑梁采用两道Φ14圆钢弯制的卡箍与结构楼板（梁）锚固，以防止挑梁向内滑移，同时，在上层边梁上与卡箍相同位置处预埋一道Φ14圆钢弯制的吊钩，卡环、吊钩制作详下图。转角处挑梁端部采用两根6×19+1的直径Φ19mm钢丝绳从上层楼面梁上斜拉，其于的悬挑梁端部均采用一根6×19+1的直径Φ19mm钢丝绳从上第3页共29页层楼面梁上斜拉。悬挑梁距外端部150mm处用长100mm的Φ25短钢筋焊接于工字钢上，以便固定脚手架钢管立杆。悬挑梁水平方向每隔1500mm布置一根，局部根据现场情况略有变化。卡箍大样图吊钩大样图脚手架均采用普通Φ48脚手钢管搭设，横距1.05m，纵距1.5m，步距1.8m，落地架总高43m以内，每段脚手架搭设29步；挑架总高18m以内，最多搭设12步。脚手板采用木脚手板，满铺两层。脚手架外侧及底部采用绿色密目安全网封闭。脚手架的剪刀撑、斜撑、连墙拉结均按规范要求搭设。二、编制依据（一）、“成都基准方中建筑设计事务所”设计的和贵·久居福住宅小区11#楼施工图纸及相关技术资料；（二）、施工现场实际情况；（三）、国家有关建筑法律、法规施工验收规范、标准、操作规程：《建筑施工手册》第二版《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《钢结构设计规范》（8817GBJ）（四）、我公司有关质量、安全、文明施工的规定，《质量手册》、《程序文件》、《作业文件》。第4页共29页三、悬挑脚手架计算书错误!未找到引用源。、挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排悬挑脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，并在浇筑主体砼的同时，预埋连接件或预留出连墙杆件的位置，以保证外架与建筑物紧密连接。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000=1.656kN/m小横杆计算简图（2）.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:第5页共29页M=1.656×1.0502/8=0.228kN.m=0.228×106/5080.0=44.927N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3）.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.213×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.765mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求!2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.050)/2=0.869kN大横杆计算简图（2）.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:第6页共29页集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.869×1.500=0.357kN.m=0.357×106/5080.0=70.178N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3）.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.050=1.274kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1274.070×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.22mm最大挠度和V=V1+V2=3.277mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN第7页共29页脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×1.575=2.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248（取0.125）NG1=0.125×27.000=3.370kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×27.000=0.202kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.491kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.500×1.050/2=1.575kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.250Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.420第8页共29页Us——风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.250×1.420×1.000=0.248kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。5、立杆的稳定性计算:（1）.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.59kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=83.59[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算[f],满足要求!（2）.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算第9页共29页其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.26kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产