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深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部1科技园车站高支模方案1工程概况本站主体结构形式为地下双层双跨(东、西端部分设备用房段为双层三跨)钢筋混凝土矩形框架结构,主体结构与围护桩组成共同受力的复合式结构。车站净长228.05m,本工程地下二层净空高6.88m(盾构井)、5.89m(一般段),负一层净高4.6m,,层高高于4.5m,模板搭设属高支模体系。为了确保梁、板底模支撑的牢固,避免模板的变形和破坏,因此,对本工程梁、板模分别进行设计及演算,以确保该工程梁、板模支撑有足够的刚度和稳定性来满足施工要求。2模板体系梁模板采用18mm厚胶合板,梁底模纵、横向各一道100×100垫方,下设钢管满堂架支柱,梁侧模采用两道50×100方木垫方背楞,φ14螺杆对拉(间距详见计算书及简图)。板模板采用18mm厚胶合板,纵、横向各一道50×100、100×100,下设钢管满堂架支柱,满堂架钢管@800×800(间距详见计算书及简图)。梁、板下钢管支柱用纵、横向φ48水平钢管连接,使支架连接成为整体,并加设剪刀撑增强其稳定性。3高支模施工技术要求及施工细节(1)要模板支撑系统不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材,支撑系统不得选用严重锈蚀变形、断裂、脱焊螺栓松动的钢支撑材料搭设支模;(2)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确;(3)模板及支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性,能可靠地承受新浇筑的重量和侧压力,以及在施工中所产生的荷载;(4)构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎与安装,符合砼的浇筑及养护等工艺;(5)模板接缝应严密、平整,不得漏浆;(6)楼板模板的安装,应由四周各中心铺板。支柱在高度方向所设的水平撑与剪刀撑,应按构造与整体稳定性要求布置;(7)必须采用整体式支撑系统,接驳立柱中心线应重合;(8)在立柱4.5m以下部分,设置两道纵横水平拉杆,立柱4.5m高以上部分每增高深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部21m,应相应加设一道水平拉杆。结构主梁底部支撑应布置剪刀撑,并且要求由底到顶整体设置,剪刀撑与地面交角45度,剪刀撑间距不得超过5米。(9)高于4米的模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下第隔2步设置一道水平剪刀撑。(10)支模立柱基础必须稳固,接设计计算严格控制支架沉降量,立柱垂直并与支撑点接触严密,不产生滑移。(11)安装柱模和梁模搭设工作台。(12)高支模应在日间进行搭设和拆除作业,光线不足的部位应配备足够的灯光照相馆明,作业全过程应有质量和安全检查员在场监督。(13)高支模施工应设爬梯,严禁操作人员爬支模工作。4模板计算及支模体系确定取最大梁截面(截面尺寸为1200mm×2200m)和顶板支模高度(高度为4.6m,板厚900mm)为典型例子进行本工程高支模模板及支撑系统计算,其余部位的计算类同。(一)、图纸有关数据见下表楼层层高(m)梁板宽b(mm)高h(mm)厚度(mm)负一层4.612002200900(二)、荷载计算(如下表)注:荷载及荷载组合查《建筑施工手册》(第三版)第17-6-2-1。其中:1、模板及支架自重见17-79;2、荷载分配系数见表17-79;3、荷载组合见表17-81。荷载组合分项系数设计荷载(KN/m2)q挠(KN/m2)q强(KN/m2)梁模板0.50KN/m21.20.6030.60h+0.60q挠+6.3砼24.0025.50KN/m31.230.60钢筋1.50施工人员、施工设备、振捣砼4.5KN/m21.46.3板模板0.3KN/m21.20.3630.12h+0.36q挠+6.3砼24.0025.50KN/m31.230.12钢筋1.50施工人员、施工设备、振捣砼4.5KN/m21.46.3深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部3(三)梁底模板计算(如下表)梁底模板计算计算参数计算简图砼模板用胶合板:b=1000mmh=18mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=3500Mpa查表可得:三等跨Km=-0.100,Kv=-0.600,Kw=0.677计算情况备注L1=b/3mm333Qq挠=30.60h+0.60KN/m67.92此荷载用于挠度计算q强=q挠+6.3KN/m74.22此荷载用于抗弯及抗剪计算Mmax=Kmq强L12KN-m0.823容许值,抗弯强度符合要求[M]=WfmKN-m1.35Vmax=Kvq强L1KN14.829容许值,抗剪强度符合要求[V]=2bhfv/3KN16.80Wmax=Kwq挠L14/100EImm3.310[W]=min[L1/250,1]mm1.00qA挠=0.400q挠L19.047qA强=0.400q强L19.886qB挠=1.100q挠L124.879qB强=1.100q强L127.187深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部4四、梁底纵方木计算(如下表)梁底纵方木跨度计算计算参数计算简图方木用红松:b=100mmh=100mmWn=bh2/6=1.67*105I=bh3/12=8.33*106fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000Mpa查表可得:Km=-0.105,Kv=-0.606,Kw=0.644计算情况2.1备注qBqB挠KN/m24.879qB强KN/m27.187抗弯L2≤√(Wnfm÷KmqB强)mm1208抗剪L2≤2bhfv÷(3KvqB强)mm566抗挠L2≤√(100EI÷250KvqB强)mm1349L2取值=?mm500F0F0挠=0.394qA挠L2KN1.782F0强=0.394qA强L2KN1.947F1F1挠=1.132qB挠L2KN14.082F1强=1.132qB强L2KN15.388F2F2挠=0.974qB挠L2KN12.116F2强=0.974qB强L2KN13.240深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部5(五)梁底横方木计算(如下表)梁底横方木、钢支撑验算计算参数计算简图方木用红松:b=100mmh=100mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000MpaL3=500查表可得:三等跨Km=-0.188,Kv=0.688,Kw=0.911计算情况备注FFB挠KN14.082FB强KN15.388Mmax=KmF1强L3KN-m1.446[M]=WnfmKN-m4.167Vmax=KvF1强L3KN5.293[V]=2bhfv/3KN9.333Wmax=KwF1挠L33/100EImm0.214[W]=min[L3/250,1]mm1.00F3F3挠=0.312F1挠L3+F0挠KN3.979F3强=0.312F1强L3+F0强KN4.348F4F4挠=1.376F1挠L3KN9.688F4强=1.376F1强L3KN10.587深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部6(六)梁底钢管支柱计算(如下表)梁底钢管支柱计算计算参数计算简图钢管Φ48×3.5:A=4.89×102mm2g=3.84kg/mi=15.8mmE=2.1×103Mpaf=205Mpafv=115Mpa查表可得:三等跨KB=2.215支柱高H=H-hmm3300步距Lmaxmm1400NB=Fmax强KBKN23.450Nmax=2H1g+NB24.703λ=L/i88.6ψ0.38[N]=ψAfKN38.1注:(1)钢管截面特征《建筑施工手册》(第三版)表5-21或表17-18;(2)钢材的强度设计值查《建筑施工手册》(第三版)表2-67,Nmax[N],合格;(3)钢管立柱允许荷载[N]值查《建筑施工手册》(第三版)表17-90;(4)ψ—根据λ查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》(GBJ118—877)附录三得ψ值。(5)H1应是验算步距以上支柱长度,为便于计算取支柱全高。深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部7900mm厚楼板模板计算(七)板底模板及支撑计算(如下表1)板底模板跨度计算计算参数计算简图砼模板用胶合板:b=1000mmh=18mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=3500Mpa查表可得:Km=-0.105,Kv=0.606,Kw=0.644板厚dmm900备注qQ挠=30.12d+0.36KN/m27.468Q强=q挠+6.3KN/m33.768抗弯L1≤√(Wnfm÷KmqB强)mm617抗剪L1≤2bhfv÷(3KvqB强)mm821抗挠L1≤√(100EI÷250KvqB强)mm315L1取值=?mm300qaqa挠=0.394q挠L1KN/m3.247qa强=0.394q强L1KN/m3.991qbqb挠=1.132q挠L1KN/m9.328qb强=1.132q强L1KN/m11.467qcqc挠=0.974q挠L1KN/m8.026qc强=0.974q强L1KN/m9.867注:常用树种的木材强度设计值和弹性模量查《建筑施工手册》(第三版)表5-25深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部8表2板底纵方木跨度计算计算参数计算简图砼模板用胶合板:b=50mmh=100mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000Mpa查表可得:Km=-0.105,Kv=0.606,Kw=0.644计算情况备注qBqB挠=30.12d+0.36KN/m9.328qB强=qB挠+6.3KN/m11.467抗弯L2≤√(Wnfm÷KmqB强)mm1315抗剪L2≤2bhfv÷(3KvqB强)mm671抗挠L2≤√(100EI÷250KvqB强)mm1266L2取值=?mm650F0F0挠=0.394qB挠L2KN/m2.389F0强=0.394qB强L2KN/m2.937F1F1挠=1.132qB挠L2KN/m6.864F1强=1.132qB强L2KN/m8.437F2F2挠=0.974qB挠L2KN/m5.906F2强=0.974qB强L2KN/m7.260深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部9表3板底横方木计算计算参数计算简图方木用红松:b=100mmh=100mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000MpaL3=800查表可得:三等跨Km=-0.281,Kv=1.281,Kw=1.795计算情况备注F1F1挠=30.60+0.60KN/m6.864F1强=q挠+6.3KN/m8.437Mmax=KmF1强L3KN-m1.897[M]=WnfmKN-m4.167Vmax=KvF1强L3KN8.646[V]=2bhfv/3KN9.333Wmax=KwF1挠L33/100EImm0.921[W]=min[L3/250,1]mm1.00F1F1强=0.719F1强L3KN4.853F2F2强=2.352F1强L3KN15.875F3F3强=1.93F1强L3KN13.027注:常用树种的木材强度设计值和弹性模量查《建筑施工手册》(第三版)表5-25深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部10表4板底钢管支柱计算计算参数计算简图钢管Φ48×3.5:A=4.89×102mm2g=3.84kg/mi=15.8mmE=2.1×105Mpaf=205Mpafv=115Mpa查表可得:三等跨KB=2.215支柱高H1=H-hmm4600步距Lmaxmm1400NB=Fmax强KBKN35.163Nmax=2H1g+NBKN35.516λ=L/i88.6ψ0.38[N]=ψAfKN38.1注:(1)钢管截面特征《建筑
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