cass工艺计算

CASS工艺计算软件声明：该软件由九江市环境科学研究所工程室制作，供污水处理同行免费参考使用，任何组织及个人不得用于商业用途。海拔高度：31mQ=45000m3/d总变化系数Kz=1.1进水水质：CODcr=200mg/LBOD5=100TN=25mg/LNH3-N=15出水水质：CODcr=60mg/LBOD5=20NH3-N=15mg/LTP=0.5（1）曝气时间ta混合液污泥浓度X=4000mg/L污泥负荷Ns=0.124λSoNsX(2)沉淀时间ts⑴当污泥浓度X小于3000mg/L时，污泥界面沉降速度为：μ=7.4×104TX-1.7=1.33(m/h)式中T为污水温度。⑵当污泥浓度X大于等于3000mg/L时，污泥界面沉降速度为：μ=4.6×104X-1.26=1.33(m/h)若你选择的污泥浓度大于等于3000mg/L时，请用F26替代F22中的数值。设曝气池有效深度H=5m缓冲层高度ε=0.5λH+εμ(3)运行周期t设排水时间td=0.75h,运行周期t=ta+ts+td=4.75h每日周期数：n2=24/t5.05(4)曝气池容积V曝气池个数n1=8,每座曝气池容积：Qλ×n1×n2(5)复核溶解性BOD5---Se值：出水总的BOD5---Sz=20mg/L活性污泥自身氧化系数Kd2≈1.98000≈V==3373.58≈ts==1.622.003374ta==出水SS中VSS比例系数f=0.75出水SS值Ce理论值Se=Sz-7.1KdfCe=13.61mg/L进水BOD5---So=100mg/L动力学参数K2=计算结果小于理论值即为满足设计要求。(6)计算剩余污泥量10℃时活性污泥自身氧化系数：Kd(10)=Kd(20)θtT-20=0.04053385=0.041污泥的产率系数Y=0.6剩余生物污泥量△Xv:YQ(So-Se)KdVXftan1n210001000×24剩余非生物污泥△Xs:VSS中可生化系数fb=0.7进、出水SS浓度Co、Ce见初始设计参数Co-Ce1000剩余污泥总量：△X=△Xv+△Xs=3560.25=3561kg/d剩余污泥浓度NR：NwX1-λ1-λ湿污泥量为△X/（NR/1000）=596.3825≈596剩余污泥含水率:0.99402517﹪(7)复核污泥龄：fNwVn1n2ta24△Xv计算结果大于15d则认为，污泥龄可以满足氨氮完全硝化需要。(8)复核滗水高度h1HQn1n2V复核结果与设定值相同，设定值即为有效水深与充水比的积。(9)设计需氧量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。计算依据为《室外排水设计规范GBJ14-1987》(1997版)第6.7.2条。式中，第二部分为氨氮硝化需氧量，a、b、c为计算系数a=1.47,b=4.6,AOR=aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12△Xv]-c△XvAOR=aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12(VXf/θc)]-c(VXf/θc)h1==1.649794=28.21NR=1.65θc==28.20112≈=kg/d△Xv=-==5970.1493△Xs=Q(1-fbf)×=2351.2524+K2Xftan2=本例出水溶解性BOD5=Se=24So=6070.65=6070.7kg/d=252.94375=253kg/h(10)标准需氧量式中Cs（20）：20℃时氧在清水中饱和溶解度，取Cs（20）=9.17α：氧总转移系数，取α=0.85；β：氧在污水中饱和溶解度修正系数，取β=0.95ρ：因海拔高度不同而引起的压力系数；P：所在地区大气压力，Pa；T：设计污水温度，本例冬季T=10℃，Csb(T)：设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L；Cs(T)：设计水温条件下氧在清水中溶解饱和度，mg/L；Pb：空气扩散装置处的绝对压力，Pa，Pb=P+9.8×103H；H：空气扩散装置淹没深度，m；Ot:气泡离开水面时含氧量，%；EA:空气扩散装置氧转移效率，%，可由设备样本查得。C:曝气池内平均溶解氧浓度，取C=2mg/L本例工程所在地海拔为900m，大气压力P为9.10E+04Pa，压力修正系数：微孔曝气头安装在距池底0.3m处，淹没深度4.7Pb=P+9.8×103H=147360=1.47E+05微孔曝气头氧转移效率EA为20.0%，气泡离开水面时含氧量：水温25℃，清水氧饱和度Cs(25)为8.4mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度：Ot=21(1-EA)79+21(1-EA)SOR=AOR×Cs(20)α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20)ρ=P1.013×105Csb(T)=Cs(T)[Pb/(2.026×105)+Ot/42]Ot=21(1-EA)79+21(1-EA)=17.5%ρ=P1.013×105=Csb(T)=Cs(T)[Pb/(2.026×105)+Ot/42]=Cs(25)[Pb/(2.026×105)+Ot/42]0.90==9.61700087=9.62mg/L标准需氧量SOR：=389.425885=389.43kg/h空气用量：SOR0.3EA=108.18m3/min最大气水比=3.4616说明：1、我们去年制作发布的《污水厂内构筑物计算公式表》得到了广大同行的支持，在此表示深深感谢。2、目前SBR工艺的使用日益广泛，目前网上尚未见分享CASS工艺的计算软件，此即我们制作此表的起因。3、该表中，我们用蓝色表示一级参数（需高度重视）、绿色表示二级参数（大多情况下不需修改）、红色表示计算结果和重要说明。4、为方便新手者理解和使用，我们在该表中保留了较为详细的计算公式和过程，但第（10）需氧量计算部分涉及的参数无法针对每个工程实际一一考虑，请大家在使用该表时针对自身情况自行修正部分参数。5、由于水平所限，疏忽和不足之处在所难免，欢迎所有朋友批评指正。m3/hSOR=AOR×Cs(20)α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20)D==6490.5声明：该软件由九江市环境科学研究所工程室制作，供污水处理同行免费参考使用，任何组织及个人不得用于商业用途。冬季水温T=10℃mg/Lss=130mg/Lmg/LTP=1.5mg/Lmg/Lss=20mg/Lmg/LkgBOD5/kgMLSS充水比λ=0.33m沉淀时间ts为：每座曝气池容积：活性污泥自身氧化系数Kd=0.06hhm3出水SS值Ce=20mg/L动力学参数K2=0.022(选值范围为0.0168～0.0281)进、出水SS浓度Co、Ce见初始设计参数m3/d(9)设计需氧量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。计算依据为《室外排水设计规范GBJ14-1987》(1997版)第6.7.2条。c=1.42aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12△Xv]-c△XvaQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12(VXf/θc)]-c(VXf/θc)dmkg/d≈1209≈5971mg/L1208.1385263.473491773mg/L=3.48mg/L；；夏季T=25℃；Pa，压力修正系数：m，其绝对压力为：Pa，气泡离开水面时含氧量：mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度：0.91、我们去年制作发布的《污水厂内构筑物计算公式表》得到了广大同行的支持，在此表示深深感谢。2、目前SBR工艺的使用日益广泛，目前网上尚未见分享CASS工艺的计算软件，此即我们制作此表的起因。3、该表中，我们用蓝色表示一级参数（需高度重视）、绿色表示二级参数（大多情况下不需修改）、红色表示计算结果和重要说明。4、为方便新手者理解和使用，我们在该表中保留了较为详细的计算公式和过程，但第（10）需氧量计算部分涉及的参数无法针对每个