双凤互通A匝道桥施工方案

S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案双凤互通A匝道现浇连续梁施工方案S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案第一篇技术施工方案S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•第一节工程概况•本桥梁属于双凤互通立交A匝道，处从化市江埔街凤一村，是街口支线与省道S256线相接的互通立交，该互通的设置主要服务于省道S256沿线村庄，A匝道为高速公路与省道S256连接的通道。该桥因跨越从化小海河的支流与乐桃园餐厅的唯一通道，又处于半径较小的平曲线上，故在此设计现浇梁。设计桥宽：12.0m。桥位平面位于R=150m的左偏圆曲线，A=72.457的左偏缓和曲线上，纵面位于R=7000m的凸形竖曲线上；桥面位于3%～2%的超高段，纵断面纵坡2.4%及1.0%上。本桥上部构造：全桥分联S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案情况为：(3×20m)预应力混凝土现浇连续箱梁；0号台、3号台设置D80模数式伸缩缝。下部构造采用双柱式墩、桩柱式台、肋式台，钻孔灌注桩基础。该桥第1号、2号墩之间，跨越小海河支流，设计测量水位：59.6m，最高洪水位：61.2m。第二节方案优化2.1方案优化的原则科学组织，合理安排，优化施工方案是工程施工管理的行动指南。在施工组织设计编制中，对现浇箱梁、桥梁预制安装施工方案等进行多种方案综合比选，在保证安全、确保质量、满足工期、有利环保的原则下对施工方案进一步优化。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案方案一：该桥为现浇连续梁，故采用满堂支架搭设模板，又因跨越小海河支流及乐陶园餐厅通道，方案设计在河流上采用7米或10米门洞跨越河流，餐厅顾客、人员及车辆采用5米门洞由桥下通过。方案二：因该桥设计为现浇连续梁，采用满堂支架搭设模板，同时跨越小海河支流采用7米门架，乐桃园通道改移至0#台左侧，利用桥台锥坡部分顺接一条临时便道供乐桃园顾客、人员及部分车辆通行。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案经对上述两种方案进行比选，考虑施工进度及施工安全等方面。首先根据小海河支流设计水位及我部进场来的长期观测最大水位和流水量；并考虑施工进度及投入等情况，设置7米门架跨越小海河，临时基础采用片石混凝土，基础底埋置最大冲刷线以下1米。再则考虑乐桃园人员、车辆通行安全，在桥下通行时，有高空坠物等安全隐患，还需要加上通行限高门架等，不符合雨季快速施工要求，故将乐桃园通道改移到0#台左侧，即避免安全隐患，加快加快施工前提下，也减少了施工投入。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•第三节施工方案•3.1施工顺序•场地整理、地基加固→搭支架、门洞、安模板→预压观测→永久支座安装→绑底、腹板钢筋、安波纹管、穿钢绞线→安内模→浇筑底板及腹板混凝土→绑顶板及翼板钢筋→浇顶板及翼板混凝土→养生→钢绞线张拉→孔道压浆、封锚→支架卸落拆模。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案3.2场地整理、地基加固在支架施工前，首先用挖掘机将地基整平，然后用25T压路机碾压。局部地段采取换填处理，具体为挖出腐质土等软弱土层，换填碎石土（或利用隧道洞渣）进行分层碾压。泥浆池及基坑采取先清除淤泥及杂物，抽水排干后，同样用碎石土（或利用隧道洞渣）回填碾压密实（拟定回填高程至61.500m高程），处理后地基承载力必须大于250KPa。处理范围应宽出搭设支架范围0.5米。支架地基碾压处理完毕后，在碾压密实的地基上浇筑厚20㎝的C15砼进行硬化。周围挖好排水沟，做好地表排水，防止浸泡灰土地基。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•3.3梁支架设计•1、下部支架结构设计•在墩柱前后各3m范围，立杆纵向间距5×60cm，梁底纵向布置为距5×60cm+7×90cm+2×60cm+7×90cm+5×60cm；箱梁底板下横向间距2×90cm，中腹板下横向间距3×60cm，边腹板下横向间距3×60cm,翼板下横向间距2×90cm，步距除地面以上、底板以下2层为60cm，其余均为120cm。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案2、支架上部模板体系设计支架顶在U型可调托撑上纵向布设截面为15×15cm的方木，纵向方木间距随着支架间距调整。横向布置截面为10×10cm的方木，方木中到中间距为30cm，两层方木形成方格以承托整个连续梁的底模，施工时注意纵向方木的接头必须在U型托撑处，横向方木接头必须和纵向方木的接头错开布置，并且任何两根横向方木接头要交错布置，两层方木在交叉处用扒钉做梅花状加固。3、支架稳定性设计考虑到支架的整体稳定性，用φ60mm钢管搭设剪刀撑并用万向扣锁在支架上，纵向剪刀撑间距为6～8m（剪刀撑必须相互连接），横向每隔4m用钢管和纵向钢管连接在一起。满堂支架设置纵、横向扫地杆。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案3.4现浇箱梁支架验算碗扣式满堂支架体系采用钢管Ø48×38mm，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.89×102mm2，截面模量W=5.08×103mm3，自重38.4N/m,回转半径i=15.78mm,查表5.1.6得钢材的抗压强度设计值250MPa。3.4.1荷载计算1、荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1）Q1—箱梁自重荷载，新浇钢筋混凝土密度取26KN/m3；S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案（2）Q2—箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，取Q2=1.5KN/m2；（3）Q3—施工人员、施工材料及设备荷载，按均布荷载计算，计算模板及直接支承模板的小棱时取2.5KN/m2，计算直接支承小棱的梁时取1.5KN/m2，计算支架立柱时取1.0KN/m2；（4）Q4—振捣荷载，对水平面模板Q4=2.0KN/m2，对垂直面模板Q4=4.0KN/m2；（5）Q5—新浇混凝土对侧模的压力。（6）Q6—倾倒混凝土产生的水平荷载，取Q6=2.0KN/m2；（7）Q7—支架自重。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）侧模（4）+（5）（5）1.荷载组合模板、支架设计计算的荷载组合2、荷载组合模板、支架设计计算的荷载组合S13标梁板安装技术、安全施工方案3.5荷载计算箱梁自重—计算根据双凤互通A匝道桥工程现浇箱梁结构特点，通过认真分析，选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁V-V断面（L/4肋板加厚渐变段），III-III断面、VII-VII断面（墩顶中、中横梁）三个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。（详见下图）S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案新浇混凝土对侧模的压力----Q5计算因现浇箱梁采取水平分层浇筑，每层浇筑高度控制在30cm以内，在竖向上浇筑速度控制在1.2m/h，混凝土初凝时间控制在6h，混凝土容重26kn/m3，掺加外加剂，k1取1.2，混凝土坍落度180mm，因此k2取1.15，根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）附录Pmax=0.22yt0k1k21V1/2，所以Q5=51.88KN/m2S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案支架自重—Q7计算计算每步脚手架自重：Ng1=ht1+t2+t3式中：h——步距（m）；t1——立杆每米重量（kn）；t2——纵向横杆单件重量（kn）；t3——内外立杆间斜杆或十字撑重量（kn）。按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，步数取5步，计算Q7=2.639KN/m2。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案3.6受力分析现浇箱梁V-V断面翼板范围为箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位，在此范围支架设置纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距为90cm×90cm×120cm；底板范围支架设置纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距为90cm×90cm×120cm。因此箱梁V-V断面翼板、底板均需要进行结构验算。现浇箱梁III-III、VII-VII断面此位置为箱梁端中、横梁，是箱梁自重最大的部位，在此范围支架设置纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm；需要对箱梁III-III、VII-VII断面底板进行结构验算。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案3.7受力验算3.7.1模板及纵、横方木受力验算查《路桥施工计算手册》附表2-10，现浇箱梁III-III、VII-VII断面箱室范围底模板（底板及腹板处）；箱梁侧模板；箱梁底模下横向方木（中腹板，底板及边腹板）；按4跨等跨连续梁计算，受力分析见计算简图。箱式下横向方木计算简图Q（KN/m)Q（KN/m)S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案查《路桥施工计算手册》附表2-8第1项，现浇箱梁III-III、VII-VII断面翼板范围横向方木计算，按2跨等跨连续梁计算，受力分析见计算简图。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案3.7.2支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用方木，在墩柱前后各3.0m范围与跨中位置顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况及顺桥向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁III-III、VII-VII断面箱室范围、翼板范围,以上为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行顺桥向方木受力验算。S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案1、支架立杆顶托上顺桥向方木验算因横向方木间距为30cm，故纵向方木为90cm时，即断面V-V箱室范围即翼板处，受力分析见计算简图。顺桥向方木计算简图单位：KNPPPPPPPS13标双凤互通A匝现浇梁施工方案同上当纵向方木为60cm时，即III-III、VII-VII断面箱室范围即翼板处，受力分析见计算简图。顺桥向方木计算简图单位：KNPPPPS13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•3.7.3扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算•本工程现浇箱梁支架按钢管扣件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当于1.2倍以上。•1、立杆验算•根据《公路施工手册》桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载【N】=30Kn。•分别验算：III-III断面翼板部位；VII-VII断面箱室部位；V-V断面中腹板下底板部位；立杆的强度与刚度。经计算均满足技术规范要求。S13标梁板安装技术、安全施工方案•2、碗扣节点承载力验算•碗扣节点承载力按下式验算：•式中：Qb——下碗扣抗剪强度设计值不小于60kN，取60kN。•3、立杆顶托承载力验算•立杆顶托承载力按下式验算：•式中：Qt——顶托设计值不小于40kN，取40kN。Qb≤NmaxQt≤NmaxS13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•3.7.4地基承载力验算•根据地基承载力处理方式以及由以上立杆底座承载力计算得，按照最不利荷载，•通过计算该方案地基承载力不小于250MPa时，满足施工要求。250kpa=][f149.022kpa=fkmaxS13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•3.7.5满堂支架整体抗倾覆分析计算•根据JTJ041—2000《公路桥涵施工技术规范》9.2.3条稳定性要求，支架在自重和风荷载等作用下的抗倾覆稳定时，倾覆稳定系数不得小于1.3。•根据公式：•计算结果说明本方案的满堂支架整体满足抗倾覆要求。))/(M(M=K（倾倾覆力矩Q（稳稳定力矩W0S13标双凤互通A匝现浇梁施工方案•门洞布置及验算•门洞布置•主跨连续梁1-2#墩跨，因支架要横跨小海河支流。固在1-2#墩跨中位置设置一个5m宽的门洞，做流水通道（详见支架方案图），在两侧设置混凝土基础，基础底部为13米×1.5米×1.0米（长×宽×高）；顶部为13米×1.0米×2.0米（长×宽×高），浇筑后混凝