某立交匝道跨越铁路施工支架设计_secret

某立交匝道跨越铁路施工支架设计一、工程简介施工项目为位于某市区南端秦淮河东南岸的某立交工程，属互通式城市立交工程，处于《某市主城路网规划》“两纵两横快速路”的“东纵”与“南横”的交叉点，是某市主城区“外环+井字”型快速道路网的重要组成部分。其中，某铁路贯穿立交范围，为满足施工期间铁路通行的需要，保证铁路建筑界限不受侵占，须架设支架跨越铁路以满足施工需要。二、设计依据1、某立交桥工程D2标设计文件。2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）。3、《钢结构设计规范》（GBJ17—88）4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）。5、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。6、《铁路技术管理规程》（铁道部令第2号）。三、设计说明本支架专为满足H匝道桥跨越某铁路施工需要而设计。H匝道与某铁路成40°斜交，在满足铁路建筑界限要求前提下，支架垂直铁路线路方向净跨6.50m，贝雷片桁架梁梁底距铁路轨顶面高7.0m。支架采用法兰连接钢管墩柱，每个墩柱由3根并排放置间距0.4m的Φ220×6mm钢管组成，每片贝雷桁架梁对应支立一墩柱，同时为了增强墩柱的整体稳定性，每4.0m布置一道角钢横杆斜撑。墩顶盖梁采用双榀Ⅰ32c工字钢，工字钢盖梁搁置在双榀［20b槽钢顶托上。支架顺桥向跨越构件采用1500×3000mm×4贝雷片桁架，其中箱底部位采用三排单层贝雷片，间距3.1m，翼板部位采用双排单层贝雷片，间距3.4m，悬挑1.0m。贝雷片桁架上按间距1.0m搁置三榀P43扣轨横向分配梁，然后，在扣轨上支立扣件式满堂钢管支架。为了明确满堂式支架每根立柱所传递竖向力的大小，本设计首先对满堂式钢管支架进行了受力检算，确定钢管支架立柱的横向间距：腹板附近为0.8m，箱底其它部位为1.0m，翼板部位为1.4m；纵向间距均为1.0m；支架纵横杆步距1.5m。箱梁底模采用δ=15mm厚的竹编胶合模板，底模小楞采用间距0.3m的100×100mm方木，大楞采用150×150mm方木，相关的具体布置见附图。四、受力检算㈠、荷载①砼自重：箱底：22.30KPa,翼板部位：8.67KPa,②模板重量（含内模、侧模及支架），以砼自重5%计，则：箱底：22.30×5%=1.12KPa翼板部位：8.67×5%=0.43KPa③施工荷载：2.0KPa④振动荷载：2.5KPa⑤砼倾倒产生的冲击荷载：2.0KPa荷载组合计算强度：q=①＋②＋③＋④＋⑤计算刚度：q=①＋②㈡、底模检算底模采用15mm厚竹编胶合模板，直接搁置于间距L=0.30m的方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算。⒈荷载组合箱底：q1=22.30＋1.12+2.0+2.5+2.0=29.92KN/m翼板：q2=8.67＋0.43+2.0+2.5+2.0=15.60KN/m⒉截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅰ类一等品的下限值取：［σ］=90MPa,E=6×103MPa⒊承载力检算⑴箱底①强度Mmax=q1l2/10=29.92×0.302/10=0.27KN·mMPaMPaWM9020.71075.31027.0max46，合格。②刚度合格。荷载：,75.040030075.01081.210615030042.23150/42.230.25.20.292.295344mmfmmEIqlfmKNq⑵翼板部位考虑此处荷载较小，方木小楞间距取L=0.40m。①强度mKNlq25.0104.060.15101maxM222MPaMPaW9067.61075.31025.0maxM46＝，合格。②刚度荷载：mKNq/10.90.25.20.260.15mmfmmEIqlf0.140040092.01081.21061504001.91505344，合格。㈢、方木小楞检算方木搁置于间距1.0m的方木大楞上，小楞方木规格为100×100mm，小楞亦按连续梁考虑。⒈荷载组合箱底：mKNq/04.91.01.063.0)0.25.20.212.130.22(1翼板部位：mKNq/30.61.01.064.00.25.20.243.067.82⒉截面参数及材料力学性能指标35331067.161006Wmma＝46441033.81210012mmaI方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：aMP8.109.012＝＝，MPaE33101.89.0109⒊承载力检算⑴箱底部位①强度mKNlq90.0100.104.910maxM221MPaMPaWM8.1039.51067.11090.0max56，合格。②刚度荷载：mKNq/65.63.00.25.20.26.8mmfmmEIqlf5.2400100065.01033.8101.8150000165.61506344，合格。⑵翼板部位①强度mKNlq63.0100.130.610maxM222MPaMPaWM8.1077.31067.11063.0max56②刚度荷载：mKNq/70.34.00.25.20.230.6mmfmmEIqlf5.2400100037.01033.8101.8150100070.31506344，合格。㈣、方木大楞检算考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，横向间距取0.80m，箱底其他部位立柱间距取1.0m，翼缘板处立柱间距取1.40m，同时，腹板部位大楞的计算跨度按1.00m计以平衡因计算荷载比实际荷载偏小的不利影响，且大楞偏安全地按简支梁考虑。大楞规格为150mm×150mm的方木。⒈荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：箱底：KN04.90.104.9P1＝翼板部位：KN30.60.130.6P2＝大楞方木自重：mKNg/14.015.062⒉截面参数及材料力学性能指标35331063.561506Wmma＝47441022.41215012mmaI方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：aMP8.109.012＝＝，MPaE33101.89.0109⒊承载力检算⑴箱底部位由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。力学模式：①强度按产生最大正应力布载模式计算。支座反力KNR63.1320.114.0304.9则最大跨中弯距mKNM09.43.004.9250.014.050.063.1322/1MPaMPaWM8.1026.71063.51009.4562/1max，合格。③刚度按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算集中荷载：KN66.290.10.10.25.20.2404.9P＝－＝mmEIglEIPlf81.11022.4101.8384100014.051022.4101.8481000100066.2938454873473343mmf25.2400900ff，合格。⑵翼板部位力学模式：翼板部位的钢管立柱间距1.4m，方木规格同箱底部位。①强度按产生最大正应力布载模式计算。支座反力KNR55.924.114.0330.6则最大跨中弯距mKNM13.44.030.6270.014.070.055.922/1MPaMPaWM8.1034.71063.51013.4562/1max，合格。②刚度按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算集中荷载：KN10.164.10.10.25.20.2430.6P＝－＝mmEIglEIPlf71.21022.4101.8384140014.051022.4101.8481400100010.1638454873473343mmf5.34001400ff，合格。㈤、满堂式钢管支架检算每根钢管立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力：箱底（均以跨度1.00m计算）：KN06.300.114.00.10.1)0.25.20.212.130.22(P1＝＝翼板：KN04.224.114.04.10.1)0.25.20.243.067.8(P2＝＝Φ48×3mm钢管自重，满堂式钢管支架按8.0m高计：KNNg65.002.64663.339.13.338则单根钢管立柱所承受的最大竖向力为：KN71.3065.006.30N＝＝检算其稳定性。Φ48×3mm钢管的面积2424Amm＝，钢管回转半径为：mmddi9.1544248422212支架横杆、纵杆的步距均为1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。长细比1503.949.151500il＝查《钢结构设计规范》（GBJ17-88），得681.0＝.强度验算：MPaMPaAN21543..72424100071.30故满足要求。稳定性验算：KN71.30NKN08.621000/215424681.0AN＝＝＝＝，满足要求。㈥扣轨横向分配梁检算⒈荷载组合钢管立柱传递的集中力：箱底：P1=30.71KN翼板：P2=22.04＋0.65=22.69KN扣轨自重：KNg29.1343.0⒉轨束截面参数及力学性能指标三根43轨扣轨的截面抵抗矩：35551033.61017.21008.22mmW，三根43轨扣轨的截面惯性矩：4771077.41059.13mmI，三根43轨扣轨的中性轴以上部分面积对中性轴的面积矩：中和轴以上部分面积近似的按其上下部分抵抗矩之比取值2321049.89.8457573.2173.2083.208mmcmA面积矩3531007.65.711049.8mmSm钢轨腹板厚：mm5.435.143取弹性模量：MPaE5101.2，由于缺少钢轨的相关资料，钢轨的力学性能指标偏安全地参照A3钢取值.容许弯曲应力：MPa5.1883.1145⒊承载力检算1#纵梁2#纵梁实际受力模式（图-1）3#纵梁4#纵梁P1=30.71KN5#纵梁单位：cmP2=22.69KNP2=22.69KNg=1.29KN/mP1R3R1R2简化模式R4（图-2）R5R6P2P2P2P1P1P1P1P1P1P1P1单位：cmR7R8P2P2P1P2横向分配梁采用由三根P43轨相扣组成的轨束支承满堂式钢管支架。考虑箱梁自重主要集中在箱底部位，即对称梁中线分布在4.60/sin40o=7.16m范围内，而翼板部位相对较小，因而采用图-1模式布置贝雷片纵梁，并为了方便计算偏安全的采用图-2简支简化模式进行计算。⑴带伸臂的边跨段P2R1P2P2R2P1g①强度支座反力：KNR96.704.34.40.36.169.224.38