88悬挑脚手架专项施工方案

温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程悬挑脚手架专项施工方案浙江锐信建设工程公司-1-悬挑脚手架专项施工方案一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》（GBJ10）《钢结构设计规范》（GBJ17）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18）《建筑施工高空作业安全技术规程》（JGJ33-91）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)《建筑施工手册》第三版温州市中心区F31一期A标段1-1地块安置房工程施工组织设计温州市中心区F31一期A标段1-1地块安置房工程施工图纸二、工程概况温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程（以下简称本工程）是温州市中心区开发有限公司开发建设的市民动迁安置住宅房。本工程为1、2#楼为24层；7#楼A、B、C座为22层住宅楼，层高2.9米;地下一层停车场，层高5.1米。总建筑面积为72557m2，建筑总高度分别为75.7m、70.0m，该工程质量要达到确保“瓯江杯”，力争“钱江杯”；新技术，新材料应用多，建筑细部大样做法较一般住宅工程复杂。三、悬挑架设计及搭设参数本工程全部采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在四层楼面设槽钢悬挑并用钢丝绳斜拉结构。脚手架钢管选用φ48×3.5；外挑槽钢采用[16，长度约为3.0米，槽钢净挑出1.2米，后面拖梁压长为1.8米；悬挑槽钢与楼板上予埋2Ф16钢筋卡环连接，将钢筋卡环做成“几”型浇筑在砼楼板内，安装时将槽钢伸入2Ф16的钢筋卡环内，再用木楔打紧。立杆纵向间距为1.5米，内立杆距外墙0.20米，立杆横距为1.0米，步距为1.8米；槽钢五层一挑（高度15m，共八步）。脚手架与建筑物的连墙拉结采用在两步三跨内拉撑结合的方式设置。脚手架与建筑物拉结，水平距离4.5米，必须不大于6米，在脚手架转角处1米以内和顶部增设拉结点，垂直方向层层拉结，拉结点采用刚性连接，拉结点尽量设在大小横杆节点处，刚性连接采用在楼面梁内预埋短钢管，内灌水泥作为杆件，然后用扣件进行连接；在转角处，槽钢挑梁端部用钢温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程悬挑脚手架专项施工方案浙江锐信建设工程公司-2-丝绳与水平60度角悬拉于建筑物的柱上或梁上，钢丝绳直径为Φ16。每步槽钢在沿建筑物每边长至少悬拉3根钢丝绳于建筑物的柱上或梁上。悬挑架高1#楼：9×3=27米，加上屋面电梯井部分5米及高出屋面1.5米，总计：27+5+1.5＝33.5米；2#楼：6×3+5+1.5=24.5米；3#、4#、5#楼：14×3+5+1.5=48.5米；6#楼：12×3+5+1.5=42.5米；故按48.5米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。四、构造与搭设要求1、搭设顺序：架设悬挑件→立杆→小横杆→大横杆→搁栅→剪刀撑→脚手片→栏杆→踢脚杆→围护，搭设时，每个节点都应拧紧，固定牢固，并仔细检查。2、脚手架每隔四步，应在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底笆，底笆下应加两根搁栅与挑出横楞扎牢，底笆与搁栅绑扎，每笆应不少于4点。3、立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错位不小于500MM，且不在同一步内。纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开，并不在同一跨内。4、小横杆伸出外立杆连接点0.25M，立杆应上下对直。5、脚手架外侧连续设置剪刀撑，由脚手架端头开始按水平距离不超过9M设置一排剪刀撑，斜杆用长钢管与脚手架底部成45°～60°夹角。自下而上，左右连续设置，斜杆用旋转扣件与立杆和横杆同水平杆扣牢。剪刀撑搭接长度不小于50CM。6、操作层架手板的铺设应满铺、铺稳，不留空位，不能满铺处必须采用有效防护措施，每片绑扎不少于4点，用16#铅丝双股并联绑扎，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。7、防护栏杆必须使用钢管，高度为1.2M，防护栏杆连接应当严密，不得留有空间，踢脚杆设置高度18MM，扣件必须拧紧。抗横向外力大于2KN。8、脚手架必须有良好的避雷接地装置，其接地电阻不得大于10Ω连接点与安装的予埋接地筋连接.9、脚手架用建设主管部门认证的合格密目式安全网封闭。且应将安全网固定在脚架外立杆里侧，不宜将网围在各杆件的外侧。安全网应用不小于18#铁丝绑扎张挂严密。10、脚手架上施工荷载：①结构脚手架上的施工荷载不得超过3000N/㎡②装修脚手架上的施工荷载不得超过2000N/㎡温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程悬挑脚手架专项施工方案浙江锐信建设工程公司-3-五、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计（一）悬挑架荷载的取值与组合1、计算基数：脚手架总高度H=48.5m，步距h=1.8m，立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=1.0m，外立杆至墙距ld=1.20m，内立杆至墙距lc=0.20m，槽钢八步（即五层）一挑，则按八步（即15m）进行设计计算。钢管自重G1=0.0377KN/m，栏杆、挡脚板自重G2=0.14KN/m，安全立网自重G3=0.0034KN/m2，安全平网自重G4=0.00487KN/m2，结构施工活荷载qk=3KN/m2，木脚手板自重G5=0.35kN/m2。2、脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/m。NG1K=H×gk1=15×0.1248=1.872KN3、构配件自重⑴外立杆①木脚手板（按八步考虑）NG2K-1=8×la×lb×0.35×103／2=8×1×1.5×0.35×103／2=2100N②防护栏杆、挡脚板（按八步考虑）NG2K-2=8×la×G2×103=8×1.5×0.14×103=1680N③安全网（平网按八步考虑）NG2K-3=H×la×G3×103+8×la×lb×G4×103/2=15×1.5×0.0034×103+8×1.5×1.0×0.00487×103/2=105.72N④纵向横杆（搁置脚手板用，按八步考虑）NG2K-4=8×lb×G1×103/2=8×1.0×0.0377×103/2=150.8N⑤合计NG2K=2100+1680+105.72+105.8=4036.52N⑵内立杆①木脚手板（按八步考虑）温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程悬挑脚手架专项施工方案浙江锐信建设工程公司-4-NG2K-1=8×la×lb×0.35×103/2+8×la×lc×0.35×103=（8×1.0×1.5×0.35/2+8×0.2×1.5×0.35）×103=2940N②纵向横杆（搁置脚手板用，按八步考虑）NG2K-2=（8×lb×G1/2+8×lc×G1×）×103=（8×1.0×0.0377/2+8×0.2×0.0377）×103=211.12N③合计NG2K=2940+211.12=3151.12N4、施工均布活荷载（按结构阶段两层同时施工考虑）外立杆NQK外=2×la×lb×qk/2=2×1.5×1.0×3/2=4.5kN内立杆NQK内=2×la×lb×qk/2+2×la×lc×qk=4.5+2×1.5×0.2×3=6.3kN5、垂直荷载组合(不考虑风荷载)⑴外立杆N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外=1.2×(1.872+4.0365)+1.4×4.5=13.39kN⑵内立杆N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内=1.2×(1.872+3.1511)+1.4×6.3=14.87kN（二）水平悬挑梁设计本工程水平悬挑型钢梁采用[16，长3.0m，在楼板上予埋2Ф16钢筋卡环连接，将钢筋卡环做成“几”型浇筑在砼楼板内，安装时将槽钢伸入2Ф16的钢筋卡环内，再用木楔打紧。根据《钢结构设计规范》（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算、计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。1、[16截面特性Wx=116.8×103mm3，I=1127×104mm4，自重q=0.1974kN/m，弹性模量E=201×103N/mm2，翼缘宽度b=65mm，翼缘平均厚度δ=8.5mm，高度h=160mm。2、最大弯矩Mmax=N1×1.2+N2×0.2+q×1.22/2=13.39×1.2+14.85×0.2+0.1974×1.22/2=19.18kN·m3、强度验算σ=Mmax/（γx×Wx）γx----截面发展系数，对I形截面，查表得：γx=1.05；Wx----对x轴的净截面抵抗矩，查表得：温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程悬挑脚手架专项施工方案浙江锐信建设工程公司-5-Wx=116.8×103mm3；f----型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。σ=19.18×106/（1.05×116.8×103）=156.39N/mm2＜f=215N/mm2，安全。4、整体稳定验算根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.2米折算成简支梁，其跨度为2×1.2=2.4米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：ψ=（570bδ/l1h）·235/σs=[570×65×10.7/（2400×160）]×235/215=1.128则悬挑梁弯曲应力为：σ=Mmax/（Ψ×Wx）=19.18×106/（1.128×116.8×103）=145.58N/mm2＜f=215N/mm2，安全。5、刚度验算ω=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)×[3-lc/(lb+lc+100)]/6EI+q(lb+lc+100)4/8EIN1、N2----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E----弹性模量，E=201×103N/mm2；I----截面抵抗矩，I=1127×104mm4ω=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)×[3-lc/(lb+lc+100)]/6EI+q(lb+lc+100)4/8EI=13.39×103×12003/3×2.01×105×1127×104+14.85×103×2002×1300×2.85/6×2.01×105×1127×104+0.1974×13004/8×2.01×105×1127×104=3.6mmL/250=4.8mm，满足要求。6、[16后部锚固钢筋设计①锚固钢筋的承载力验算锚固选用2Ф16的钢筋卡环预埋在平板上，卡环承受的拉力为：N3=Mmax/1.3=19.18/1.3=12.79KN卡环承受的拉应力为：σ=N/A=12.79×103/3.14×82=63.63N/mm2＜[σ]=215N/mm2，满足要求。7、综上所述，当挑梁采用[16槽刚时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。六、立杆稳定性计算（一）无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（∮A）≤fN——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=14.85kN；温州市城市中心区F31地块7-2#地块安置房核心区B标段工程悬挑脚手架专项施工方案浙江锐信建设工程公司-6-∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C表C取值，根据第5.3.3条规定：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.43×1.8=297.3cm，长细比λ=l0/i（钢管回转半径）=297.3/1.58=188.1，查附录C，∮=0.203，A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2。立杆稳定性计算：N/（∮A）=14850/（0.203×489）=149.6N/mm2f=215N/mm2，安全。（二）在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（∮A）+MW/W≤fMW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W——钢管立杆的截面模量，查附