主厂房满堂脚手架专项施工方案

兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案1一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于兰考县城以西1公里。310国道北侧。总建筑面积约8000m2平米，总用地面积4000m2，其中一层层高为7m,局部层层高8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求：本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管,加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,锅炉房顶板砼板厚200mm厚。（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管，立杆采用6m,4m2.5m,横杆长度采用1.5m、6m。2、扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。（二）、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9～1.2m，步距1.5～１.8m,框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑（三）、脚手架的拆除1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案2由上而下进行，脚手架逐层拆除。3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。（四）、脚手架的安全防范措施：。1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性的梁板)（一）顶板高支撑计算书1.各项参数（1）.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；（2）.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；（3）.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案3图2楼板支撑架荷载计算单元2.模板支撑方木的计算:兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案4方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6=54.00cm3；I=4.000×9.000×9.000×9.000/12=243.00cm4；方木楞计算简图（1）.荷载的计算：①钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；②模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.900×0.300=0.810kN；（2）.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载p=1.4×0.810=1.134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+1.926×0.9002/8=0.450kN.m；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案5最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1.926×0.900/2=1.434kN；截面应力σ=M/w=0.450×106/54.000×103=8.336N/mm2；方木的计算强度为8.336小13.0N/mm2,满足要求!（3）.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]其中最大剪力:Q=0.900×1.926/2+1.134/2=1.434kN；截面抗剪强度计算值T=3×1433.700/(2×40.000×90.000)=0.597N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.597小于1.300，满足要求!（4）.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0.810kN；最大变形V=5×1.605×900.0004/(384×9500.000×2430000.00)+810.000×900.0003/(48×9500.000×2430000.00)=1.127mm；方木的最大挠度1.127小于900.000/250,满足要求!兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案63.木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×0.900+1.134=2.867kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案7支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.688kN.m；最大变形Vmax=1.593mm；最大支座力Qmax=9.367kN；截面应力σ=0.688×106/5080.000=135.502N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!4.扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.367kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案8（1）.静荷载标准值包括以下内容：①脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×8.000=1.033kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。②模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；③钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.366kN；（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN；（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.842kN；6.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.842kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案9W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.207×489.000）=97.227N/mm2；立杆稳定性计算σ=97.227N/mm2小于[f]=205.000满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.530×489.000）=37.973N/mm2；立杆稳定性计算σ=37.973N/mm2小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案10lo=k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.014；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.014×(1.500+0.100×2)=2.143m；Lo/i=2142.683/15.800=136.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.367；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.367×489.000）=54.839N/mm2；立杆稳定性计算σ=54.839N/mm2小于[f]=205.000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案11以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。7.梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容（1）.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设