AAO单体计算模板

2.6.2设计参数表2-3A2/O工艺设计参数及规定名称数值BOD污泥负荷N/[kgBOD5·(kgMLSS·d)-1]0.13~0.2TN负荷/[kgTN·(kgMLSS·d)-1]0.05（好氧段）TP负荷/[kgTP·(kgMLSS·d)-1]0.06（厌氧段）污泥浓度（mg/L）3000~4000水力停留时间（h）8~11；各段停留时间比例A:A:O厌氧：缺氧：好氧=（1:1:3）~（1:1:4）污泥回流比（%）50~100%混合液回流比（%）100~300污泥龄（d）15~20溶解氧浓度DO（mg/L）厌氧池DO0.2mg/L缺氧池DO≤0.5mg/L好氧池DO=0.2mg/LCOD/TN8（厌氧池）TP/BOD0.06(厌氧池)2.6.3设计计算（1）有关设计参数BOD5污泥负荷为N=0.13[kgBOD5/(kgMLSS·d)]回流污泥浓度XR=7200mg/L污泥回流比R=100%混合液悬浮固体浓度36007200%1001%1001XrRRXmg/LTN去除率60%=502050100%×TNTN-TNη0e0TN混合液回流比150%=%601%60100%×ηTN-1ηRTN内有效水深取h=4m(2)反应池容积NXSeSQV)(0式中V——反应池容积，m3；S0——进水BOD值，mg/L；Se——出水BOD值，mg/L；由设计资料得，S0=175mg/L，Se=15mg/L，则：39.14700360013.0)15175(43000mV≈15000m3(3)反应池总水力停留时间hdQVt37.8349.04300015000设计缺氧：厌氧：好氧=1:1:3则各段水力停留时间为：缺氧区：8.37×1/(1+1+3)=1.67h；厌氧区：8.37×1/(1+1+3)=1.67h；好氧区：8.37×3/(1+1+3)=5.03h；则各段池容为：缺氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3厌氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3好氧区：15000×3/(1+1+3)=9000m3（4）校核氮磷负荷05.0046.0900036005043000＝＝好氧段总氮负荷好XVQTNkgTN/(kgMLSS.d)故符合要求06.005.0300036001543000＝＝厌氧段总氮负荷厌XVQTPkgTN/(kgMLSS.d)符合要求(5）剩余污泥量每日生成的污泥量QSSYWea)(1式中：1W―每日生成的污泥量，g/d；Y―污泥的产率系数，一般采用0.5~0.7；aS―进水BOD5浓度，mg/L；eS―出水BOD5浓度，mg/L；Q―进水量，取平均流量。设计中Q=43000m3/d，eS=15mg/L，175aSmg/L，Y=0.5；则：344043000)015.0175.0(5.01Wkg/d每日消耗的污泥量VXKWVd2式中：2W―每日由于内源呼吸而消耗掉的污泥量，g/d；dK―内源呼吸速度，1/d；一般采用0.05~0.1；VX―有机活性污泥浓度，mg/L；2700360075.0fXXVmg/LV―A2/O反应池的有效容积，m3；设计中取dK=0.07；则：283500015000270007.02Wg/d=2835kg/d1.不可生物降解和惰性的的悬浮物量进入A2/O池的污水中，不可生物降解和惰性的悬浮物量3W约占总SS的30%，即：QPPWea%30)(3式中：aP―进水SS浓度，mg/L；eP―出水SS浓度，mg/L；Q―进水流量，m3/d；本设计中aP=260mg/L，eP=10mg/L，Q=43000m3/d，则：322500043000%30)10260(3Wg/d=3225kg/d4.剩余污泥产量321式中：W―每日剩余污泥产量，kg/d；3830322528353440Wkg/d污泥的含水率按99.2%计，则剩余污泥量75.478)992.01(10003830)992.01(1000Wqm3/d5.污泥龄WVXts式中：st―污泥龄，d；X―污泥浓度，g/L；10.1438306.315000std，在10~30d范围内，符合要求。（6）反应池尺寸反应池总体积V=3000×5=15000m3设反应池2组，单组池容积V单＝V/2=15000/2=7500m3有效水深h＝4.0m单组有效面积S单＝V单/h＝7500/4.0＝1875㎡采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b＝7.0m单组反应池长度57.530.751875BSL单m校核：1.75=4.07.0=hb(满足1~2)7.65=7.053.57=bL（满足5~10）取超高为1.0m，则反应池总高H＝4.0+1.0＝5.0m（7）反应池进、出水系统和水头损失计算A.进水管单组反应池进水管设计流量1Q=smQmzx3299.02.12式中1.2——安全系数管道流速v=0.8m/s；管道过水断面积A=1Q/V=0.299/0.8=0.37m2管径d=mA69.037.044取进水管管径DN600mm。v=0.85m/s，1000i=1.54B.回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量：smQRQR/299.02.12498.012.123式中1.2——安全系数管道流速v=0.8m/s；A=1Q/V=0.299/0.8=0.37m2管径d=A4=8.037.04=0.69(m)取回流污泥管管径DN700mm。C.进水井进水孔过流量：598.02.12498.0112.1212QRQm3/s孔口流速v=0.6m/s；孔口过水断面积22997.06.0/598.0/mVQA孔口尺寸取为1.2m×0.83m；孔口底部距进水井底部0.5m。进水井平面尺寸取为2.7m×2.7m，深度为4.0m。D.出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：2323386.1242.0bHHgbQ式中3Q=2Q=0.598sm3b——堰宽，b=8m；H——堰上水头，m。mbQH117.0886.1598.086.132323出水孔过流量4Q=3Q=0.598m3/s孔口流速v=0.6m/s；孔口过水断面积22997.06.0/598.0/mVQA孔口尺寸取为1.2m×0.83m，孔口底部距进水井底部0.5m。出水井平面尺寸取为2.7m×2.7m，深度为4m。E.出水管反应池出水管设计流量5Q=3Q=0.598sm3管道流速v=0.8m/s；管道过水断面A=25748.08.0598.0mvQ管径d=A4=m976.0748.04取出水管管径DN1000mm；查表得v=0.504m/s，1000i=0.313校核管道流速v=smAQ76.00.14598.025F.水头损失计算(8)曝气系统设计计算A.设计需氧量AORAOR=去除5BOD需氧量－剩余污泥中uBOD氧当量+NNH3硝化需氧量－剩余污泥中NNH3的氧当量－反硝化脱氮产氧量Px=0.5×43000×(0.175-0.015)-0.07×15000×3×0.7=1235(kg/d)Px——生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的差值（kg/d)；碳化需氧量XPeSSQD42.11523.001=123542.11015.0175.043000523.0edkgO215.8314硝化需氧量XePNNQD00024.126.46.4=4.6×43000×(0.050－0.020)－4.6×12.4％×1235=5934－704.4=5229.6dkgO2反硝化脱氮产生的氧量3D=TN86.2wN=cdkSSY1124.00kteeTSSTSSVSSSS142.1式中NT——需还原的硝酸盐氮量，kg/d；Nw——微生物同化作用去除的总氮，kg/d；S——出水所含溶解性BOD5浓度，mg/L；Y——污泥产率系数，kgVSS/kgBOD5，取Y=0.5；Kd——内源代谢系数，d-1，取Kd=0.05；θc——固体停留时间，d，θc=10.5d。则523.01107.042.19eS=2.208（Lmg）LmgNw/50.65.1005.01151755.0124.0被氧化的NH3-N=进水总氮量－出水氨氮量－用于合成的总氮量=50－20－6.50=23.5（Lmg）则需还原的硝酸盐氮量NT=43000×23.5÷1000=1010.5（dkg）D3=2.86NT=2.86×1010.5=2890（dkgO2）总需氧量28906.522915.8314321DDDAOR=10653.75（dkgO2）=443.9（hkgO2）最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则75.106534.14.1maxRAOR=14915.25（dkgO2）=621.47（hkgO2）去除1kgBOD5的需氧量=SSQAOR0=015.0175.04300075.10653=1.55kgO2/kgBOD5B.标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m淹没深度3.8m，氧转移效率AE=20％，计算温度T=25℃,将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。2020024.1TLTsmsCCCAORSOR式中——气压调整系数，510013.1所在地区实际气压，工程所在地区实际大气压为a510013.1P，故=1LC——曝气池内平均溶解氧，取LC=2Lmg；——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取0.95；20sC——水温20℃时清水中溶解氧的饱和度，Lmg，查表得20sC=9.17Lmg；——污水传氧速率与清水传氧速率之比，取0.82；TsmC——设计水温T℃时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，Lmg，查表得25smC=8.38Lmg。空气扩散器出口处绝对压力为：bP=P+3108.9H式中H——空气扩散器的安装深度，m；bP=1.013510+3108.9×3.8=1.385510（aP）空气离开好氧反应池时氧的百分比：000054.1710012179121AAtEEO好氧反应池中平均溶解氧饱和度：4210066.252525tbssmOpCC=4254.1710066.210385.138.855=9.12（Lmg）标准需氧量为：SOR=2025024.1212.9195.082.017.975.10653SOR=15878.56（dkgO2）=661.61（hkgO2）相应最大时标准需氧量：98.222294.1maxSORSOR（dkgO2）=926.24（hkgO2）好氧反应池平均时供气量：hmESORGAS38.11026100203.061.6611003.0最大时供气量：hmGGSs3max6.154374.1C.所需空气压力p（相对压力）hhhhhp4321式中21hh——供风管道沿程与局部阻力之和，取21hh=0.2m；3h——曝气器淹没水头，3h=3.8m；4h——曝气器阻力，取4h=0.4m；h——富余水头，h=0.5mp=0.2+3.8+0.4+0.5=4.9(m)D.曝气器数量计算（以单组反应池计算）按供养能力计算所需曝气器数量。cqSORh24max1式中1h——按供养能力所需曝气器个数，个；cq——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力，个