水稳碎石拌和站场地建设方案

v1.0可编辑可修改11吉林至荒岗（吉黑界）公路建设项目水稳拌合站建设方案施工单位：吉林省广信公路建设有限公司驻地监理单位：吉林省康桥交通建设监理有限公司总监理单位：山东省交通工程监理咨询公司编制时间：二○一六年十月十八日v1.0可编辑可修改22吉荒公路03标水稳拌合站建设方案一、工程概况吉林至荒岗（吉黑界）公路建设项目第三合同段路线起讫桩号K29+200～K44+160，路线全长公里。路面结构为18cm水泥稳定碎石+36cm水泥稳定碎石+18cm沥青层；水泥稳定碎石底基层355559m2，水泥稳定碎石基层346725m2，沥青稳定碎石332001m2，改性沥青混凝土332001m2，改性沥青混合料356907m2。二、拌和站、预制场组织管理机构拌和站、预制场由项目经理部直管，具体组织机构见下图：三、场站建设1、场站地理位置拌和站位于五桦公路K33公里处左侧，该处地势较为平缓，可由五桦公路直接进入至拌和站场区，交通便利。占地面积约57亩。2、场站建设工期安排水泥稳定碎石场地平整水泥稳定碎石场地硬化：水泥稳定碎石拌合项目经理拌合站站长实验室主任材料部机械拌合组运输组v1.0可编辑可修改33站安装、调试、场站面积及功能区划分（详见拌和站总体布置图）场站总面积57021m2，分为生活区、拌合作业区、碎石堆放区、综合实试验室，共4个功能区。其中生活区面积1000m2，碎石堆放区30000m2，水泥稳定碎石拌合作业区（15m×40m）600m2，实验室300m2。3、场站场地建设拌和站根据实际地形情况集中布置，采用封闭式管理。拌和站周围用砖砌围墙封闭，整个场地全部进行硬化处理。（1）根据征地面积及具体位置，作出施工范围石灰边线，然后进行清表，并整平场地，对需要换填的地方进行局部处理。根据合同文件要求及场地实际情况，我部决定采用在清表20cm后进行50cm的山皮石处理。水泥稳定碎石拌和站场地进行C30混凝土20cm硬化处理；一般行车道进行C30混凝土20cm硬化处理；其他部位全部采用C15混凝土15cm硬化处理。（2）场地硬化按照四周低、中心高的原则进行，面层排水坡度%，场地四周设置排水沟，保证雨天场地不积水、不泥泞，晴天不扬尘。（3）碎石料堆放区1）堆放区共分4个区，不得混堆或交叉堆放，并设置明显标志，分料仓采用砖砌，墙厚37cm，墙高2m，料堆地坪采用C15混凝土，分料仓下部预留孔洞，防止积水。2）严格按照规定对现场材料进行标识，标识内容包括材料名称、产地、规格型号、进场日期、检验状态、进场数量等，根据不同检验状态和结果采用统一的材料标识牌进行标识。v1.0可编辑可修改443）所有集料分批验收，验收合格的材料方准进场。4）在拌和站内修建一间厕所，保证场内清洁卫生。4、材料库房（1）修建1处仓库，库房的面积按照m2的标准建设。（2）水泥采用散装料，配合PLC控制柜自动输出。本拌和站共设置2套独立水泥稳定碎石拌合设备，8个容量为100T的水泥罐储存，每一个水泥罐基础进行整体浇注C25混凝土，并埋设相关预埋件。5、供水：我项目部将在场地打机井一口，设置蓄水池两个，并设有多个取水处。四、场站的标识标牌1、场站大门处设置两个门墩，站内设置明显的标示牌。（1）场站内醒目位置设置区域告示牌、安全生产牌、消防保卫牌、文明施工牌等标志。（2）拌和站出入口、拌合楼控制室设置禁止、警告、指令标志。2、拌和站配合比标识牌水泥稳定碎石拌和机操作房前醒目位置悬挂混凝土配合比标识牌，采用电子屏显示，显示屏尺寸180cm×250cm。标识牌内包括以下内容：水泥稳定碎石施工配合比，粗细集料的实测含水率及各种材料的每盘使用量等。3、场站管理人员和作业人员统一挂牌执证上岗。五、场站主要机械设备配置场站设备配置表序号设备名称规格型号数量备注v1.0可编辑可修改551水泥稳定碎石拌合站600型2套2沥青拌合站4000型1套3变压器630KW2台4装载机徐工ZL408台5翻斗运输车12T35台6发电机60KW1台7地磅120T（×24m）1台8灭火器材10L8套六、场站排水设置场站西侧利用五华公路原排水沟，东侧原有一条河沟，横向设置一道浆砌排水沟，可以满足场地排水要求。拌和站料仓雨棚受力验算书1.拌和站料仓雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度25m，进深15m。立柱间距。立柱采用v1.0可编辑可修改66,160mm厚度mm8的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用50钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用20C混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图．2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。①采用ANSYS进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)：222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4mdDA4544441060)144.016.0(32)(32mdDImh16.0②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下：主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4mdDA4744441046.2)044.005.0(32)(32mdDImh05.0内部连接杆：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4mdDA③材料参数：弹性模量：MPaEX11102泊松比：17.0④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。⑤荷载计算：a.吉林地区基本风压值为：2/35.0mkN侧面的立柱一个间距内风线荷载：mkNw/188.252.635.0雨棚顶部风荷载kN74.22.152.635.0⑥模型图：v1.0可编辑可修改773.计算模式：采用static-anlsy模式进行计算，计算结果如下图：①弯矩图：②剪力图：v1.0可编辑可修改88③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODEFXFYMZ9510310102.-23684.4.结果分析：v1.0可编辑可修改99①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为Nm23684。钢管截面抵抗矩：3333357.108975)144160(32141592654.3)(32mmdDW最大正应力为：MPaMPaWM23521757.108975100023684max满足要求②地脚螺栓拉应力检算：由支座反力计算列表可知竖直方向支座反力为NFy91.103N98.25491.103每个螺栓拉应力为：MPaMPaAN17052.016491.1032，螺栓不会被拉断。③地脚螺栓剪应力计算：由剪力图可知水平支座反力为10102N,所以螺栓剪应力为:MPaAQ5.121644/101022④由轴力图可知屋面杆件最大压力为：N22024744441046.2)044.005.0(32)(32mdDI222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4mdDA回转半径：mAIi0245.00004.01046.27长细比验算：21041.200245.05.0il稳定系数：936.0临界压应力验算：MPaMPaAN2359.13400936.02202满足要求v1.0可编辑可修改1010经计算雨棚抗风性能合格，可以安全使用。拌和站100吨水泥粉罐抗风强度计算1、校核依据《建筑结构荷载规范》GB/T50009-2001《钢结构设计规范》GB/T50017-20032、主要参数设计参数粉罐直径：φ2900mm；粉罐高度：13500mm（不含底锥）；底部支腿高度：6000mm；上栏杆高度：1000mm；罐体板材材料：δ6钢板；支腿材料：φ219mm×6焊接管；支腿横、斜撑材料：10#槽钢。环境参数风速：70m/s（十二级风）3、基本载荷粉罐自重：G1=9200Kg=92000N水泥重量：G2=100000Kg=1000000N风载荷PWqACKPhWWP----作用在水泥罐上的风载荷，N;C----风力系数，C=；v1.0可编辑可修改1111υ----风速，υ=70m/shK----风压高度变化系数，q----计算风压2/mN，q=υ2A----水泥罐垂直于风向的迎风面积，2mP1W=CKhqA=CKhυ2AC=Kh=υ=70A=1㎡，代入上式得：P1W=5428NP2W=CKhqA=CKhυ2AC=Kh=υ=70A=60㎡，代入上式得：P2W=288175NP3W=CKhqA=CKhυ2AC=Kh=1υ=70A=4㎡，代入上式得：P3W=15620N4、强度计算水泥罐受力部分主要为罐体底部支腿，支腿竖向承受水泥粉罐自重和散装水泥的重量，同时横向承受罐体受风的侧压力而对支腿产生的拉力。检算过程依据《起重机设计手册》第三章中风载荷计算的相关内容。支腿强度计算支腿强度计算分两种情况进行，第一种风正面吹向水泥粉罐，即方向垂直于支腿连接线；第二种风斜面吹向水泥粉罐，即支腿对角线方向。4.1.1风向垂直于支腿连接线v1.0可编辑可修改1212h1=h2=h3=L1=4.1.1.1以B点为支点(1)粉罐空载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3=PAL1+G1×L1得：PA=N(2)粉罐满载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3=PAL1+（G1+G2）×L1得：PA=1312737N4.1.1.2以A点为支点(1)粉罐空载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3+G1×L1=PBL1得：PB=(2)粉罐满载时v1.0可编辑可修改1313P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3+（G1+G2）×L1=PBL1得：PB=支腿底部及加强筋的横截面为A=×103㎡，则最大强度为：σ=PB/2A=Mpa[σ]=215Mpa（校核满足要求）（[σ]查GB/T50017-2003《钢结构设计规范》，得钢材的抗拉强度值为215Mpa）4.1.2风向为支腿对角线方向h1=h2=h3=L2=4.1.2.1以B点为支点(1)粉罐空载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3=PAL2+G1×L2+PC×L2+PD×L2其中：PC=PD=PA得：PA=v1.0可编辑可修改1414(2)粉罐满载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3=PAL2+（G1+G2）×L2+PC×L2+PD×L2其中：PC=PD=PA得：PA=4.1.2.2以A点为支点(1)粉罐空载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3+G1×L2=PBL2+PC×L2+PD×L2其中：PC=PD=PB得：PB=(2)粉罐满载时P1Wh1+P2Wh2+P3Wh3+（G1+G2）×L2=PBL2+PC×L2+PD×L2其中：PC=PD=PB得：PB=支腿底部及加强筋的横截面为A=×103㎡，则最大强度为：σ=PB/2A=Mpa[σ]=215Mpa（校核满足要求）焊缝强度计算v1.0可编辑可修改1515支腿底部与基础采用接方式连接，焊管周围布有6块三角加强筋，焊缝为直角焊缝，焊接形式为满焊，查GB/T50017-2003《钢结构设计规范》得，16mm以下钢板焊缝的抗拉强度值为[σ]=160Mpa，[τ]=125Mpa。4.2.1正面角焊缝的强度计算（作用力垂直于焊缝长度方向）σf=welhN≤βffwf其中σf-按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度的应力he-角焊缝的计算厚度，he=×103mlw-角焊缝的计算长度，lw=fwf-角焊缝的强度设计值，fwf=160Mpaβf-正面角焊缝的强度设计值增大系数，βf=N-风载荷，N=288175N代入上式得：σf=MpaMpa4.2.2侧面角焊缝的强度计算（作