楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：楼面面层采用20mm水泥砂浆抹面，板底及梁侧采用15mm厚的混合砂浆抹底。（2）材料：混凝土强度等级采用C25，钢筋除梁中受力主筋采用HRB335外，其余均为HRB300筋。（3）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm。2.楼盖的结构平面布置(1)梁板的布置和尺寸：主梁横向布置，次梁纵向布置，主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m，3LL2,75.2LL2121，按单向板设计，并适当增加沿跨长方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。按跨高比条件，要求板厚mmh7.7630/2300，对于工业建筑的楼盖板，要求mm70h，取板厚h=80mm。次梁的截面高度应满足mm525~350L121~181h11）（，取h=500mm，截面宽度取b=200mm。主梁的截面高度应满足690~460L101~151h22）（，取h=650mm，截面宽度取b=300mm。楼盖结构平面布置图见下图。(2)单向板和次梁的设计：要求按考虑塑性内力重分布的方法设计，主要应包括截面尺寸的选定，确定计算跨度、计算荷载、计算内力及确定各主要截面的配筋并绘出配筋图。3.板的设计(1)荷载板的永久荷载标准值面层20mm水泥砂浆抹面24.02002.0mKN80mm钢筋混凝土板2mk0.22508.0N底部15mm混合砂浆抹底2mk26.017015.0N小计2.662mkN板的荷载标准值6.32mkN永久荷载的分项系数取1.2，因楼面的可变荷载标准值大于4.02mkN，所以可变荷载的分项系数应取1.3，于是板的：永久荷载设计值g=2.32.166.22mkN可变荷载设计值q=19.83.13.62mkN荷载总设计值g+q=11.782mkN(2)计算简图计算跨度：次梁截面为mm500mm200，板在墙上支承长度为120mm，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：2120280120-100-23002hlln011.025nl=2234.5mm，取01l=2120mm中间跨02l=nl=2300-200=2100mm因跨度相差10%，可按等跨连续板计算，取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图所示：(3)弯矩设计值由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边跨跨中，1/11；离端第二支座，1/11；中间跨跨中，1/16；中间支座，-1/14。故1M=(q+g)11/L201=mk38.511/22.2122NBM=-(q+g)11/L201=mk38.511/22.2122N16/gq20232LMM）（=mk63.316/2.2122N14/gq202LMC）（=mk15.414/2.2122N(4)正截面受弯承载力计算环境类别一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度为15mm，厚度为80mm，纵向钢筋直径d为10mm,则截面有效高度0h=80-15-d/2=60mm，取板宽b=1000mm，C25混凝土0.11，2cmm9.11fN，HPB300钢筋，2ymm270fN，板配筋计算过程列于下表：截面1B2C弯矩设计值（mkN）5.38—5.383.63—4.15）（20c1sbhfM0.1260.1260.0850.097s2-1-10.1390.1390.0910.104计算配筋）（2mmyc10sffbhA367.6367.6240.6275.0计算实际配筋）（2mm393200@10sA393200@10sA251200@8sA251200@8sA计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，%31.0)801000/(251bh/SA，此值大于%21.027027.145.0ff45.0yt，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。(1)荷载设计值：永久荷载设计值板传来永久荷载mKN36.7.322.3次梁自重mk52.22.12508.0-5.02.0N）（次梁粉刷mk26.0172.1208.0-5.0015.0N）（小计g=10.14mkN可变荷载设计值q=86.183.22.8mkN荷载总设计值g+q=29.0mkN(2)计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm，主梁截面为，按塑mm650mm300性内力重分布设计，板的计算跨度，边跨：615022402300-120-63002alln011.025nl=6488mm，取01l=6150mm中间跨02l=nl=6300-300=6000mm，因跨度相差10%，可按等跨连续梁计算，次梁的计算简图见下图：（3）内力计算：弯矩设计值：1M=-BM=(q+g)11/L201=mk7.9911/15.60.292N16/gq2022LM）（=mk25.6516/0.60.292N14/gq202LMC）（=m4.57k7-14/0.629.0-2N剪力设计值：NVAk61.8233.60.2945.0lgq45.01n）（NVBk14.11033.60.2960.0lgq60.01nl）（NVVcBk49.1003.60.2955.0lgq55.02nr）（（4）承载力计算1）正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取mm2100363003lbf，又mm2200sbbnf,1160801220012hbf，故取mm1160bf，除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。环境类别一级，C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm，一排纵向钢筋mm46040-500h0，两排纵向钢筋mm43565-500h0，C25混凝土，0.11，1c，2cmm9.11fN，2tmm27.1fN，HRB335钢筋，2ymm300fN，箍筋采用HPB300钢筋，2yvmm270fN，正截面承载力计算过程列于下表：经判别跨内截面均属于第一类T形截面：截面1B2C弯矩设计值（mkN）99.7—99.725.62-74.57或）（20c1sbhfM）（20fc1shbfM034.046011609.111107.9926221.04352009.111107.9926021.046011609.1111025.6226148.04602009.1111057.7426s2-1-10.0430.3260.350.0250.1850.35yc10sffbhA或'01/sfcyAbhff910.11125.0529.2675.1计算实际配筋）（2mm5.882181202sA（弯）1077)(201183sA弯2214+116509SAmm（弯）710161182sA（弯）计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，%509.0)500200/(509bh/SA，此值大于%19.030027.145.0ff45.0yt，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求2）斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配箍筋率验算。验算截面尺寸：mm35580-435h-hhf0w，因48.1200355bhw截面尺寸按下式验算：NVNk14.110k102594352009.11125.0bhf25.0max30cc，截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用φ6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由0svyv0tcshsfbhf7.0AV，可得到箍筋间距mmVAB20343520027.17.0100014.1104356.56270bhf7.0-hfstl0svyv调幅后受剪承载力加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，s=0.8×185=148，最后取箍筋间距s=150。为方便施工，沿梁长不变。验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：%14.027027.13.0f0.3fyvt，实际配箍率%18.0%19.01502006.56bssvSVA，满足要求。5.主梁的设计：按弹性方法设计。（1）荷载设计值：为简化计算，将主梁自重简化为集中荷载。次梁传来的永久荷载kN88.633.614.10主梁自重kN80.113.22.12508.0-65.03.0）（主梁粉刷kN80.03.2172.1208.0-65.0015.0）（永久荷载设计值G=63.88+11.80+0.80=76.48kN可变荷载设计值Q=kN82.1183.686.18（2）计算跨度主梁按连续梁计算：端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在mm400mm400的柱上。其计算跨度为，边跨：mm6580200-120-6900ln，因0.025nl=164.5mma/2=185mm，取01l=1.025nl+b/2=1.0256580+400/2=6944.5mm,近似取6950mm，中间跨02l=6900mm，因跨度相差10%，可利用附表6-2计算内力，计算简图如图所示：（3）内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩M=llQkG0201k式中系数21kk、由附表6-2相应栏内查得。mkNMx62.36695.6119289.095.65.67244.0ma,1mkNMxB17.39995.6119311.095.65.76267.0ma,mkNMx59.1999.61192.09.65.76067.0ma,22）剪力设计值剪力V=QkG43k式中系数43kk、由附表6-2相应栏内查得。kNVA13.159119866.05.76733.0max,kNVBL93.252119311.15.76267.1max,kNVBR92.221119222.15.760.1max,3）弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载由附表6-2知，支座B或C的弯矩值为：BCMM=-0.26776.56.95-0.1331196.95=-251.95mkN在第1跨内以支座弯矩AM=0，BM=-251.95mkN的连线为基线，作G=76.5kN，Q=119kN的简支梁弯矩图，得到第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处的弯矩值分别为：0133BMGQl=13(76.5+119)6.95-13251.95=368.93mkN(与1,maxM=62.366接近)02133BMGQl=13(76.5+119）6.95-23251.95=284.94mkN在第2跨内支座弯矩BM=-251.95mkN，CM=-251.95mkN的连线作为基线作G=76.5kN，Q=0的简支梁弯矩图，得集中荷载作用出的弯矩值013BGlM=1376.56.9-251.95=-76mkN②在第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩AM=0，BM=-17.399mkN的连线作为基线，作G=76.5kN，Q=119kN的简支梁弯矩图，得第一集中荷载和第二集中荷载处的弯矩值分别为：0133BMGQl=13(76.5+119)6.95-1317.399=358.04mkN021