单向板肋梁楼盖设计1[1].0(1)

单向板肋梁楼盖设计1[1].0(1)一、设计资料1、楼面的活荷载标准值为7.50kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土：C30（2）、钢筋：梁及次梁、板受力筋用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB235级钢筋。现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当h≥2100/40=52.5mm时，满足刚度要求，可不--3验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mmh80，取板厚mmh803、次梁的截面高度应满足121(h～350()181L～525)，取h=500则21(b～6.166()31h～mm)250，取mmb200。4、主梁的截面高度应该满足81(h～450()141L～mm)630，mmh600，则21(h～250()31h～mm)350，取mmb300。二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：水磨石面层mkN/65.0165.00.018×20=0.36kN/m80mm钢筋混凝土板mkN/0.22508.015mm板底混合砂浆mkN/255.017015.0恒载：mkNgk/256.3活载：mkNqk/5.715.7恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于mkN/0.4，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的设计值总值：qg=kkqg3.12.1mkN/188.142、板的计算简图：--4120200次梁20080mm厚钢筋混凝土板次梁截面为mmmm500200，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：mmlhllnn5.2152025.1192028012010021002101，取mml192001(mma120)中跨：mmlln1900200210002板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计q+g=15.186kN/m1920B19002C19003C1900B1920板的计算简图--53、内力计算及配筋：用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：表1.0支承情况截面位置端支座边跨支座离端第二支座离端第二跨中中间支座中间跨中A1B2C3梁板搁支在墙上01/11两跨连续：-1/10三跨以上连续：-1/111/16-1/141/16板与梁整浇连接-1/161/14梁-1/24梁与柱整浇连接-1/161/14则由20)(lqgM可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下表：截面位置1B2Cα1/11-1/111/16-1/1420)(lqgM)/(mkN292.12.1411176.42920.12.14111=—4.67633.529.12.141612.39.12.1414/166.3由题知：,20,1000mmammbs设则，mmahhs6020800mmNfc/3.14，mmNfy/360根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面1B2CM（mkN）1MBM2M28.0McMcM8.020)(lqgM4.76-4.763.22.56-3.662.93201bhfMcs0.0920.0920.0640.04970.0710.057--6s211(614.0b)0.0970.0970.0640.0760.0740.0595.01s0.950.9500.9680.9620.9630.970/hfMAyss（mm2）232232153.04123.2173.1139.8选钢筋①～②轴线⑤～⑥轴线8@1908@1906/8@1906/8@190②～⑤轴线6/8@1506/8@1506@1506@150实际配筋①～②轴线⑤～⑥轴线265mm2265mm2207mm2207mm2②～⑤轴线262mm2262mm2189mm2189mm2位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M、3M）和中间支座（cM）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。A/bho=0.24%≥0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况：120250主梁250次梁2、荷载计算：--7由板传来：mkN/358.81.298.3次梁肋自重：mkN/52.22508.05.02.0次梁粉刷重mkN/34.017208.05.002.0恒载：mkNgk/22.11活载：mkNqk/94.221.227.10设计值总值：qg=kkqgmkN/814.333、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时，其计算跨度：中跨：mmlln6000300630002边跨：mmalln6100224024001206300201mmln75.61806030025.1025.1,取mml610001(mma240)因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：q+g=33.814kN/m6100B60002C60003C6000B6100次梁的计算简图3、内力计算：由20)(lqgM可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下表：--8截面位置1B2Cα1/11-1/111/16-1/1420)(lqgM)/(mkN21.633081411138.114—21.633081411138.11426814.3316108.7626814.3314/195.86由nlqgV)(可计算出AV、BlV、BrV、cV，计算结果如下表：截面位置AlBrBCα0.450.600.550.55nlqgV)()(kN03.6814.3345.075.9103.6814.3360.034.1221.6814.3355.045.1331.6814.3355.045.1334、截面承载力计算：⑴、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度'fb，按mmsbmmlbf210020019002100630031310'，故取mmbf2100'。梁高：mmhh46535500,5000翼缘厚：mmhf80'判定T形截面类型：mmNhhhbffffc60110997)280465(8021003.140.1)2()(08.76)(38.114997中间跨中边跨中mkNmkNmkN故各跨中截面属于第一类T形截面。⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取mmh440605000，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取mmh4650⑶、次梁正截面承载力计算见下表：截面1B2C--9弯矩M)(mkN114.38-114.3876.08-86.5920'1201hbfMbhfMfcscs或0.01760.210.0120.141s211)350.0(b0.0180.2380.0120.1535.01s0.9910.8810.9940.9230/hfMAyss688.6831.9465.5565.2选用钢筋318（弯1）318+112（弯起）214+116（弯1）316（弯1）实际钢筋截面面积（mm2）763876509603⑷、次梁斜截面承载力计算见下表：截面A左B右BCV)(kN91.75122.34133.45133.45025.0bhfcc)(kNV314.6截面满足V202.3截面满足V202.3截面满足V214.2截面满足07.0bhfVtc)(kNV01.46需配箍筋V.4506需配箍筋V.4506需配箍筋V01.46需配箍筋箍筋肢数、直径262626261svsvnAA56.656.656.656.6)/(25.10csvyvVVhAfs272.66123.3156.1185.7S=0.8×259=207mm取间距200mm验算配筋率：0.3ft/fy=0.3×1.43/300=0.14%--10Pv=Asv/bs=56.6/200×200=1.142%0.14%5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：柱=400柱h=80h=400h=600次梁柱=400板主梁柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：kN686.7030.622.11主梁自重：kN58.8252.23.0)08.06.0(主梁粉刷重：kN12.11342.2015.0)08.06.0(2--11恒载设计值：kGG2.14.907.19686.70knkN取G=90kn活载设计值：QkN38.1423.66.223、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨：mmlbllnn5.63295980025.0400216300025.02101柱mmbaln63652/4002/37059802121柱，近似取mml633001中跨：mml63000因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：主梁的计算简图G=90kN/mB6330GG2GGC（B）A63301GG63003、内力计算：0201QlkGlkMmkNMmkNMB4.43233.64.142311.033.690267.05.39933.62.142289.033.690244.0maxmax1mkN3.21833.64.1422.033.690067.0max2Mkn·M2）剪力设计值QkGkV43--12mknVBrmknVBlmknVA7.2634.14222.1901max7.3004.142311.190267.1max3.1894.142866.090733.0max3)弯矩剪力包络图弯矩包络图第1，3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载有表6-2知，支座B或C的弯矩值为：矩值分别为：个集中荷载作用点处弯第个集中荷载和的简支梁弯矩图，得第作的连线为基线，，第一跨内支座弯矩21142.4KNQ90KN,Gm-272KNM0M27233.64.142133.033.690267.0BAmKNMMCBMKNMKNMmknl3.3093227233.64.142(903132MQ)LG315.3397.399327233.64.142(90313MQ)LG31B0maxB0）（接近与）（在第2跨内以支座弯矩M-272KNMM,KN272MCB的连线为基线，作0QM,85KNG的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：M-83KN272-6.39031MGL3100第1，2跨有可变荷载，第3支座没有可变荷载第1跨内：在1跨内以支座弯矩的连线为基线M-432.4KNM0,MBA，作