2500吨天污水处理厂设计方案

2500吨/天污水处理厂设计方案1、一个江苏中部镇级污水处理厂，日处理量2500吨/天，废水来源其中约2000吨/天为镇区居民生活污水，500吨/天为镇上一个印染企业排放的印染废水（企业已经采取了pH调节+混凝沉淀预处理，出水COD在400~600mg/l之间），综合废水按照进水COD=250~350mg/l设计，SS=180mg/L，氨氮=25~40mg/L，TP=6~14mg/l；2、要求出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002中规定的一级B标准3、具体处理工艺自由选择；4、考虑到实际运行管理人员缺乏，尽可能采用管理简单方便；5、场地来源相对容易，最后污泥采用填埋处置，建议不采用污泥消化处理；6、现场场地平整，基本没有地势差异；7、进水管管径DN600,管底标高-1.20米；出水采用DN600水泥管，要求排放点管底标高不低于-0.80米。设计方案如下:1.设计水质(1).进水水质生活污水和工业污水混合后的水质预计为：BOD5=200mg/L，SS=180mg/L，COD=300mg/L，NH4＋-N=30mg/L，总P=8mg/L。(2)出水水质出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准规定的一级B标准。BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，COD=120mg/L，NH4＋-N=25mg/L，总P=1mg/L。(3)进水流量设计日最大流量Qmax=Q生活+Q工业=2500t/d=2500m3/d=0.0289m3/s2.处理构筑物设计2.1格栅格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的负荷，防止阻塞排泥管道。格栅的设计计算主要包括格栅形式选择、尺寸计算、水力计算、栅渣量计算等。2.1.1栅条间隙数n：maxsinQnbhv式中：maxQ——最大设计流量，sm/3；b——栅条间隙，m，取b=0.03m；h——栅前水深，m，取h=0.4m；v——过栅流速，ms，取v=0.9ms；sin——经验修正系数，取=60；则maxsinQnbhv259.04.003.060sin0289.02.1.2有效栅宽B：(1)BSnbn式中：S——栅条宽度，m，取0.01m。则：mbsnSB99.02503.0)125(01.0)1(2.1.3过栅水头损失：01hkhsin220gvh式中：1h——过栅水头损失，m；0h——计算水头损失，m；ξ—阻力系数，栅条形状选用正方形断面所以17.1)103.064.001.003.0()1(22bSb，其中64.0；g——重力加速度，2ms，取g=9.812ms；k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3；则：sin221gvkhm125.060sin81.929.017.1322.1.4栅后槽的总高度H：12Hhhh式中：2h——栅前渠道超高，m，取2h=0.3m。则：12Hhhh=0.4+0.125+0.3=0.0.8252.1.5格栅的总长度L：tan0.15.0121HmmLLL式中：1L——进水渠道渐宽部位的长度，m，111tan2BBL，其中，1B为进水渠道宽度，m,1为进水渠道渐宽部位的展开角度，取1=20；2L——格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，m，取125.0LL；1H——格栅前槽高，m.则：111tan2BBLm46.020tan265.099.0125.0LLm23.012Hhh0.40.30.7mtan0.15.0121HmmLLLm59.260tan7.00.15.023.046.02.1.6每日栅渣量W：1000864001maxzKWQW式中：W——每日栅渣量，dm/3；1W——单位体积污水栅渣量，)10/(333污水mm，取1W=0.0733310mm污水；zK——污水流量总变化系数.则：1000864001maxzKWQW=0.348dm/3由所得数据，所以采用机械除污设备。2.2污水提升泵房提升泵房以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。2.2.1设计计算设计水量为2500m3/d，选用2台潜水排污泵（一用一备），则流量为310000416.7/241Qwmhn2500/24=104.2m3/h。型号排出口径(mm)流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(kw)泵的选型如下：表3-22.3、沉砂池沉砂池的形式有平流式、竖流式和曝气沉砂池。其作用是从污水中去除沙子，渣量等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。工作原理是以重力分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。设计中采用的平流式沉砂池是最常用的一种形式，它的截留效果好，工作稳定，构造简单。2.3.1平流式沉沙池的设计参数（1）污水在池内的最大流速为0.3m/s，最小流速应不小于0.15m/s;（2）最大时流量时，污水在池内的停留时间不应小于30s，一般取30s—60s;（3）有效水深不应大于1.2m，一般采用0.25—1.0m，每格宽度不宜小于0.6m;（4）池底坡度一般为0.01—0.02，当设置除砂设备时，可根据除砂设备的要求，确定池底的形状。2.3.2平流式沉砂池设计⑴沉砂部分的长度L：vtL式中：L——沉砂池沉砂部分长度，m;v——最大设计流量时的速度，ms，取smv/3.0。t——最大设计流量时的停留时间，s，取t=30s。则：mvtL9303.0⑵水流断面面积AmaxQAv式中：A——水流断面面积，2m；maxQ——最大设计流量，3ms。250QW600-7-222501260797022则：maxQAv2963.03.0289.0m⑶沉砂池有效水深2h：采用两个分格，每格宽度mb6.0，总宽度mB2.1BAh2式中：B——池总宽度，m；2h——设计有效水深，m。则：8025.02.1963.02BAh（1.2m,合理）⑷贮砂斗所需容积V：6max1086400zKXTQV式中：V——沉砂斗容积，3m；X——城镇污水的沉砂量，36310/mm污水，取36310/30mmX污水；T——排砂时间的间隔，d，取dT2；zK——污水流量总变化系数。则：366max019.11047.13020289.0864001086400mKXTQVz⑸贮沙斗各部分尺寸计算：设贮沙斗底宽mb5.01，斗壁与水平面的倾角为60°；则贮沙斗的上口宽b2为：13260tan2bhb贮砂斗的容积1V：)(21213311SSSShV式中：1V——贮砂斗容积，3m；3h——贮砂斗高度，m，取3'h=0.35m；21,SS——分别为贮砂斗下口和上口的面积，2m。则：mbhb904.05.060tan35.0260tan2132)(21213311SSSShV)(212221331bbbbh322177.0)5.0904.05.0904.0(35.031m⑹贮砂室的高度3h：假设采用重力排砂，池底设6%的坡度坡向砂斗，则：2206.006.023233bbLhlhh式中：'b——两沉砂斗之间的平台长度，m，取'b=0.2m。则：2206.0233bblhhm56.022.0904.02906.035.0⑺池总高度H：123Hhhh式中：H——池总高度，m；1h——超高，,m取1h=0.3m；则：123Hhhhm6625.156.08025.03.0⑻核算最小流速minv：min1minminAnQv式中：minQ——设计最小流量，sm/3；1n——最小流量时工作的沉砂池数目；minA——最小流量时沉砂池中的过水断面面积，2m；则：)/(249.05.08025.011.0min1minminsmAnQv(0.15m/s,合格)2.4氧化沟氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。2.4.1氧化沟类型选择该设计为小型污水厂，选择交替型三沟式氧化沟，其出水水质高，脱氮除磷效果明显，构筑物简单。三沟式氧化沟（T型）是由三个相同的氧化沟组建在一起作为一个单元运行，三个氧化沟之间相互双双连通，两侧的氧化沟可起曝气和沉淀的双重作用，中间的氧化沟一直作为曝气池，原污水交替进入两侧的氧化沟，处理水则相应的从作为沉淀池的两侧氧化沟流出。其运行方式可以根据不同的进水水质及出水水质要求而改变，所以系统运行灵活，操作方便。三沟式氧化沟是一个A-O（兼氧-好氧）活性污泥系统，可以完成有机物的降解和硝化反硝化过程，能取得良好的5BOD去除效果和脱氮效果，依靠三池工作状态的转换，可以免除污泥回流和混合液回流，运行费用大大的降低，处理流程简单，省去二沉池，管理方便，基建费用低，占地面积小。2.4.2设计参数⑴进水水质5BOD浓度0200/SmgL；SS=180mg/L；COD=300mg/L；NH4＋-N=30mg/L；总P=8mg/L⑵出水水质5BOD浓度30/eSmgL；TSS浓度LmgXe/30；混合液挥发性悬浮固体浓度LmgXMLVSSv/2500)()7.0/(TSSVSS；污泥龄dc25；混合液悬浮固体浓度LmgXMLSS/4000)(内源代谢系数06.0dK2..4.3设计流量Q=0.0289m3/s=2500m3/d2..4.4去除BOD5⑴氧化沟出水溶解性BOD5浓度S=Se-S1，为了保证氧化沟出水的BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性的BOD5的浓度。其中S1为沉淀池出水中的VSS所构成的BOD5浓度)/(38.20)1(307.042.1)1()/(42.1523.0523.01LmgeeTSSTSSVSSS)/(62.938.20301LmgSSSe⑵好氧区容积1V：)1()(01cdvcKXSSQYV式中：Y—污泥的产率系数，取0.6；c—污泥龄，25d;vX—混合液挥发性悬浮固体浓度，2500mg/L;dK—内源代谢系数，0.06Q—流量，2500m3/d。则：)1()(01cdvcKXSSQYVm3/d=1142.283m⑶好氧区水力停留时间1t：t1=V1/Q=1142.28/2500=0.457(d)=11(h)⑷剩余污泥量ecdQXQXKYSQX1)1(=2500(0.02-0.00962)*0.6/(1+0.06*25)+2500(0.25-0.175)-2500*0.03=118.728(KgDs/d)去除每1kgBOD5产生的干污泥量错误!未找到引用源。=118.728/2500(0.2-0.03)=0.28(KgDs/KgBOD5)2.4.5脱氮⑴需氧化的氨氮量。氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.8％,则用于生物合成的总氮量为：)/(88.3250001000758128.