钢筋混凝土与砌体结构专业课程设计单向板肋梁楼盖计算报告书

钢筋混凝土构造与砌体构造课程设计学生姓名：学号：指引教师：所在学院：土木工程学院专业：工程造价年6月目录1设计资料..............................................................................错误!未定义书签。2板设计..................................................................................错误!未定义书签。2.1荷载..................................................................................错误!未定义书签。2.2内力计算..........................................................................错误!未定义书签。2.3截面承载力计算..............................................................错误!未定义书签。3次梁设计..............................................................................错误!未定义书签。3.1荷载..................................................................................错误!未定义书签。3.2内力计算..........................................................................错误!未定义书签。3.3截面承载力计算..............................................................错误!未定义书签。4主梁计算..............................................................................错误!未定义书签。4.1荷载..................................................................................错误!未定义书签。4.2内力计算..........................................................................错误!未定义书签。4.3截面承载力计算..............................................................错误!未定义书签。4.4主梁吊筋计算..................................................................错误!未定义书签。参照文献..................................................................................错误!未定义书签。多层工业厂房单向板肋梁楼盖1设计资料某多层工业厂房设计使用年限为50年，安全级别为二级，环境类别为一类。构造形式采用框架构造，其中梁柱线刚度比均不不大于3。楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层构造布置图见图1。楼面做法、边梁、墙、及柱位置关系见图2。图1底层构造布置图楼面活荷载原则值8kN/m2，楼面面层为20mm水泥砂浆，梁板天棚抹灰为20mm厚混合砂浆。材料选用混凝土：采用C30（f=14.3N/mm2）钢筋：梁受力纵筋采c用HRB335级钢筋（f=300N/mm2），别的采用HRB300级y钢筋（f=270N/mm2）。y2板设计板按塑性内力重分布办法设计。按刚度条件板厚规定取h=L/30=/30≈67mm，工业厂房楼面最小厚度为70mm，取板厚h=80mm。取次梁截面高度h=450mm图2节点详图（L/18=6000/18=333mm～L/12=6000/12=500mm）,截面宽度b=200mm(h/2.5=450/2.5=180mm～h/2=450/2=225mm)，主梁和次梁采用HRB335级，别的均采用HPB300级钢筋；板L/L=6000/=3，宜按单向板设计。板几何尺寸和计算简图见图3。21图3板几何尺寸和计算简图（单位：mm）2.1荷载①恒载原则值板自重：0.08×25kN/m2=2.0kN/m2楼面面层：0.02×20kN/m2=0.4kN/m2天棚抹灰：0.02×17kN/m2=0.34kN/m2g=2.74kN/m2k②使用活荷载qk③荷载组合值：=1.3Q=8kN/m2gq=1.2gk+1.3qk=1.2×2.74+1.3×8=13.69kN/m2gq=1.35gk+1.3×0.7qk=1.35×2.74+1.3×0.7×8=10.98kN/m2取gq=13.69kN/m22.2内力计算取1m宽板带作为计算单元，各跨计算跨度为：中间跨：l0=l=2.0m-0.2m=1.80mn第一内截面边支座边跨中中间跨中中间支座支座在平面图位置①～⑧轴间①～⑧轴间①～⑧轴间①～②⑦～⑧②～⑦轴间①～②⑦～⑧②～⑦轴间M（kN/m）sMfbh21c0112sA1fcbh0fy选配钢筋实配钢筋面积（mm2）截面弯矩计算系数m边支座116-3.17边跨中114第一内支座111中间跨中116中间支座114M(gq)l2(kNm)03.62-4.612.77-3.17m边跨：l=l=2.0-0.20/2+0.025=1.925m0n边跨和中间跨计算跨度相差：1.9251.8100%6.9%10%1.8故可按等跨持续板计算内力，各截面弯矩计算见表1。表1板各截面弯矩计算2.3截面承载力计算取板截面有效高度h=80-20=60mm（环境类别为一类）,各截面配筋计算见表20表2板各截面承载力计算轴间轴间-3.173.62-4.612.772.22-3.17-2.540.0620.0700.0900.0540.0430.0620.0490.0640.0730.0940.0560.0440.0640.050203.5232.0298.7178.0139.8203.5158.9φ8φ8φ8φ8φ8φ8φ8@200@200@160@200@200@200@200251251314251251251251注：表中对于②～⑦轴间板带中间跨中和中间支座考虑板内拱作用，故弯矩减少0.23次梁设计取主梁梁高h=650mm（L/12=6000/12=429mm～L/8=6000/8=750mm）,宽b=250mm,次梁截面尺寸及支撑状况见下图4。图4次梁几何尺寸及支承状况(单位：mm)3.1荷载①恒载由板传来2.74×2=5.48kN/m次梁自重25×0.2×(0.45-0.08)=1.85kN/m梁侧抹灰17×(0.45-0.08)×2×0.02=0.25kN/mg=7.58kN/mk②楼面使用活荷载qk③荷载组合设计值=8.0×2=16.0kN/mgq=1.2gk+1.3qk=1.2×7.58+1.3×16.0=29.90kN/mgq=1.35gk+1.3×0.7qk=1.35×7.58+1.3×0.7×16.0=24.79kN/m取gq=29.90kN/m3.2内力计算按塑性内力重分布办法计算次梁内力。计算跨度为：中间跨：l0ln6.00.255.75m边跨：l0ln6.00.25/20.0255.85m截面弯矩计算系数m边支座124边跨跨内114支座111中间跨中116中间支座114M(gq)l2/(kNm)0-44.1173.84-96.2360.34-70.61m截面边支座第一内支座（左）第一内支座（右）中间支座剪力计算系数V=gql/(KN)n0.500.550.550.5588.9597.8594.5694.56边跨和中间跨计算跨度相差：5.855.75100%3.48%10%5.75故可按等跨持续次梁计算。剪力计算时跨度取净跨，计算简图如图5所示图5次梁计算简图次梁内力计算见下表3、表4：表3次梁弯矩计算表4次梁剪力计算3.3截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面进行计算，翼缘计算宽度取如下三者较小值：15.75①按计算跨度l0考虑：b'fl1.92m303②按梁肋净距sn考虑：b'fsb1.21.82.0mn③按翼缘高度h`f故取b`=1.92mfh`考虑：fh00.1950.1可不考虑此种状况,鉴别各跨中截面属于哪一类形：取h0=450-40=410mmb'h'fff(hc0h'f/2)19208014.3(41080/2)812.7kNm73.84kNm截面M/(kNm)sMfbh21cf0112s0.350.550.350.550.35bbr0.5(112)ssAsMrhfsoy(mm2)选配钢筋216220220+118218216+118实配钢筋面积/mm2402628882.5509656.5截面边支座第一支座（外）第一支座（内）中间支座V/kN88．9597.8594.5694.560.25fbhcc0/N293150V293150V293150V293150V0.7fbh/Nt082082V82082V82082V82082V选用箍筋2Φ82Φ82Φ82Φ8AnA/mm2100.6100.6100.6100.6svsv1fAhS=V0.7fbht0yvsv01621.5706.3892.5892.5故属于一类倒T形截面支座截面按矩形截面计算，跨中及支座截面均按一排筋考虑，取h=450-40=410mm.0次梁正截面承载力见下表5，斜截面承载力见下表6。表5次梁正截面承载力计算边支座边跨中第一内支座中间跨中中间支座-44.1173.84-96.2360.34-70.610.0920.0160.20.0130.1470.0970.0160.2250.0130.1590.9520.9920.8870.9930.920376.6605.2882.0494.0624.0注：p0.35min(0.2,45ft)%fymin0.2%,p均不不大于p，考虑塑性内力重分布规定，满足min表6次梁斜截面承载力计算4主梁计算主梁按弹性理论计算主梁内力，不考虑塑性内力重分布。已知柱截面尺寸为450mm×450mm，主梁梁高h=650mm，宽b=250mm，主梁几何尺寸与支承状况如图6所示。图6主梁几何尺寸及支承状况（单位：mm）4.1荷载①恒荷载由次梁传来7.586.042.27kN主梁自重（折算为集中荷载）0.25(0.650.08)2.0257.13kN梁侧抹灰（折算为集中荷载）2×0.015×（0.65-0.08）×2.0×17=0.58kNG=53.19kNk②使用活荷载Qk③荷载组合设计值16.06.096.00kNG+Q=1.2Gk+1.3Qk=1.2×53.19+1.3×96.0=188.63kNG+Q=1.35Gk+1.3×0.7Qk=1.35×53.19+1.3×0.7×96.0=159.17kN取G=1.2×53.19=63.83kNQ=1.35×96.0=124.8kN4.2内力计算计算跨度如下：中间跨：ll0n6.0m实配箍筋间距(mm)200200200200边跨：ll6.0m0n中间跨跨度和边跨跨度相等，故可按等跨持续次梁计算。计算简图见下图