悬臂梁施工方案

1南通市干线公路2013年危桥改造工程悬臂梁施工专项方案第一章编制说明1、主要编制依据①、施工招标文件及承包合同书；②、公路桥涵施工技术规范；③、《南通市干线公路2013年危桥改造工程施工图设计》；④、《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条理》以及《公路养护安全作业规程》2、编制说明①、本方案由项目总工编制、报公司技术负责人审核通过，并经组织专家审查通过后，方能予以实施；②、本方案通过后由南通市干线公路2013年危桥改造工程NTGL-2013-QLSG1标项目经理部负责实施。第二章工程概况撑架桥位于S336线省道K41+741处，位于启东市新港镇。由于北幅V型撑架桥斜撑杆因严重压缩通航净空，经常受船只碰撞，撑杆撞损严重，砼破损、主筋外露，需进行北幅撑架桥拆除新建，新建下部结构形式为：桥墩T构悬臂梁中、边孔侧悬臂梁长不等，中孔侧悬臂梁长4.23m，边孔侧悬臂梁长2.63m。桥墩T构悬臂梁由8片T梁组成，悬臂梁端部设置牛腿，放置板梁，悬臂根部与墩身固结。中悬臂梁宽0.3m，边悬臂梁宽0.4m，梁高变高度1.035-1.775m。桥墩2身采用矩形截面，墩身厚1.5m，墩身底部为避让老桥墩身承台，作内缩切角处理。第三章总体组织安排1、组织机构设置：见组织机构网络图；2、施工现场人力资源配置：①、管理人员项目经理：朱卫兵技术负责人：陆凤美试验员：钱辉技术员：蔡伟伟安全员：侯江华资料员：蔡伟伟施工负责人：陶林冬施工队长：张新华②、主要劳动力配置工作岗位人数工作职责试验1现场试验检测测量1测量放线钢筋班组10钢筋加工、安装木工班组4模板安装、加固混凝土班组10混凝土浇筑3、原材料3①、混凝土：采用强制式机械拌合的C40混凝土，使用前已做好原材料检测、配合比设计及配合比验证。②、钢材：采用江苏沙钢集团生产的并经检验合格、监理抽检合格的钢筋。4、主要检测仪器、施工机具准备：见附表第四章、施工技术方案1、准备工作对施工完毕的承台进行校核，确定验收合格后可开始进行支架的搭设工作。由全站仪在承台上精确放出支架的边线，根据边线用钢尺标出各节段点，后用墨斗弹出横向纵向框线。2、支架搭设、底模铺设径向圆木支架，由立杆、横向木枋、对鞘木楔、竹胶板下纵向木枋、剪刀木、横撑木、扒钉等组成。经现场实测两侧排架与承台顶面高差25cm，在承台基础上铺设20cm厚横向方木调至与两侧排架齐平，20*20cm纵向方木间距20cm布设，立杆纵向布设6排，立杆的间距根据受力的不同做具体的分配（横向间距0.6m、纵向间距1.2m，步距0.6m），立杆高度根据悬臂梁的高度调整（具体见支架立面、侧面图），立杆顺水方向两侧各用3.5m的剪刀木做固定，剪刀木与立杆呈45°，立杆顺桥方向两侧各用4m长的横撑木做固定，立杆上边铺长8m的横向方木，每根立杆与横向方木的连接处用4根扒钉固定，横向方木上设置对鞘木楔，对鞘木楔与横向方木连接的一方固定在横向方木上，布置10*10cm纵向木枋与横向方木成90度角，用对鞘木楔上塞紧，再用扒钉固定。在底模铺设前对支架进行检查验收，底模采用σ15竹胶板，模板表面应平整光滑，接缝处嵌入3mm厚的泡沫双面胶带防止漏浆，板与板之间错缝高差控制4在2mm之内。剪刀木纵向木枋竹胶板支架立面图立杆调平方木60800180710承台纵向木枋2040横向方木支架侧面图纵向木枋墩身承台立杆横撑木木桩排架170180500214188纵向木枋40240横向方木5①、计算依据１、施工荷载计算项目按照《公路桥涵施工技术规范》和设计文件的有关要求执行。2、主要材料指标：参考《建筑模板施工手册》⑴、竹胶板：规格尺寸2440×1220×15mm抗弯强度设计值[σ]=15MPa抗剪强度允许值[τ]=15MPa弹性模量Em=5000MPa⑵、竹胶板下纵向木枋：规格1200×100×100mm(@0.2米)抗弯强度设计值[σ]=13MPa抗剪强度允许值[τ]=2MPa弹性模量Em=10000MPa⑶、横向方木：规格8000×400×200mm(@1.2米)抗弯强度设计值[σ]=13MPa抗剪强度允许值[τ]=2MPa弹性模量Em=10000MPa⑷、立杆：直径18cm（横向@0.6米，纵向@1.2米，立杆步距0.6米）［σ］=10Mpa⑸、立杆下纵向木枋：规格4000×200×200mm(@0.2米)抗弯强度设计值[σ]=13MPa抗剪强度允许值[τ]=2MPa弹性模量Em=10000MPa3、《建筑工程施工计算手册》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《桥梁6施工计算手册》、《桥梁设计与计算》②、检算项目根据《公路桥涵施工技术规范》要求，主要检算以下项目：1、竹胶板强度及刚度2、竹胶板下纵向木枋强度和刚度3、横向方木强度及刚度4、支架的强度、稳定性及刚度5、支架下纵向木枋的强度及刚度③、荷载组合及计算根据《公路桥涵施工技术规范》9.2模板、支架和拱架设计中的9.2.2条：设计荷载主要有以下几种：1、模板、木枋、支架等自重；竹胶板：q11=0.3KN/m2竹胶板下纵向木枋：q12=0.2KN/m2横向方木：q13=0.2KN/m2立杆：q14=0.2KN/m2立杆下纵向木枋：q15=0.2KN/m22、新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；按最不利截面计算：q2=1.775×25×1.2=53.25KN/m2（钢筋混凝土容重取26KN/m3，混凝土超重系数取1.2）3、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；根据《公路桥涵施工技术规范》附录D普通模板荷载计算规定：a、计算模板及直接支承模板的小棱时,均布荷载可取q31=2.5KN/m2，另外以集7中荷载P=2.5KN进行验算；b、计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取q32=1.5KN/m2；c、计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时，均布荷载可取q33=1.0KN/m2。4、振捣混凝土产生的荷载；对水平模板为：q4=2.0KN/m2。；5、新浇筑混凝土对侧面模板的压力；6、倾倒混凝土时产生的水平荷载；7、其他可能产生的荷载；后三种荷载根据情况予以考虑，本次计算时不予考虑。计算强度的荷载组合为：1+2+3+4计算刚度的荷载组合为：1+2④、强度及刚度检算1、竹胶板强度及刚度检算a、计算模型：竹胶板钉在纵向木枋（10×10cm@20cm）上，直接承受上部荷载，取承受最大荷载处进行验算，截取1m宽的竹胶板按简支梁进行验算b、荷载计算：⑴、强度计算时的荷载组合为：q2+q31+q4q竹胶板1=（53.25+2.5+2）×1=57.75KN/M⑵、刚度计算时荷载组合：q2q竹胶板2=53.25KN/M⑶、载面参数计算：I=bh3/12=（1000×153）/12=281250mm4W=bh2/6=（1×0.0152）/6=3.75×10-5m38⑷、内力计算：Mmax=1×q竹胶板1·L2/8=1×57.75×0.22/8=0.289KN·mQmax=q竹胶板1·L/2=57.75×0.2/2=5.775KN⑸、强度计算：σmax=Mmax/W=0.289×103/(3.75×10-5)×106=7.7Mpa[σ竹胶板]=15Mpaτmax=(3×Qmax)/(2×b×h)=(3×5775)/(2×1000×15)=0.58Mpa[τ]=15MPa⑹、刚度计算：f=5q竹胶板2L4/384EI=5×53.25×2004/(384×5000×281250)=0.7mm200/250=0.8mm结果：经检算竹胶板强度、刚度均满足使用要求。2、竹胶板下纵向木枋强度及刚度检算a、计算模型：纵向木枋采用10*10cm松木单层铺设，直接承受底模传递下来的荷载，跨径为120cm，间距20cm。取承受最大荷载处按简支梁进行验算b、荷载计算：⑴、强度验算：荷载组合：q11+q2+q31+q4q木枋1=（0.3+53.25+2.5+2.0）×0.2=11.61KN/M⑵、刚度检算：荷载组合q11+q2q木枋2=（0.3+53.25）×0.2=10.71KN/M9⑶、载面特性计算：I=(b·h3)/12=(100×1003)/12=8.33×106mm4W=(b·h2)/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m3⑷、内力计算：Mmax=1×q木枋1·L2/8=(11.61×1.22)/8=2.09KN·mQmax=q木枋1·L/2=11.61×1.2/2=6.966KN⑸、强度检算：σmax=M/W=2.09×103/(1.67×10-4)×106=12.5MPa[σ方木]=13Mpaτmax=(3×Q)/(2×b×h)=(3×6966)/(2×100×100)=1.04Mpa[τ]=2MPa⑹、刚度计算：f=5q木枋2L4/384EI=(5×10.71×12004)/(384×1.0×104×8.33×106)=3.45mm1200/250=4.8mm结果：经检算方木强度、刚度均满足使用要求。3、横向方木强度及刚度检算a、计算模型：横向方木采用跨径8m，间距120cm的方木，直接承受纵向木枋传递下来的荷载。取承受最大荷载处按简支梁进行验算b、荷载计算：⑴、强度验算：荷载组合：q11+q12+q2+q31+q4q木枋1=（0.3+0.2+53.25+2.5+2.0）×1.2=69.9KN/M10⑵、刚度检算：荷载组合q11+q12+q2q木枋2=（0.3+0.2+53.25）×1.2=64.5KN/M⑶、载面特性计算：I=(b·h3)/12=(400×2003)/12=2.67×108mm4W=(b·h2)/6=(0.4×0.22)/6=2.67×10-3m3⑷、内力计算：Mmax=1×q木枋1·L2/8=(69.9×1.22)/8=12.58KN·mQmax=q木枋1·L/2=69.9×1.2/2=41.94KN⑸、强度检算：σmax=M/W=12.58×103/(2.67×10-3)×106=4.71MPa[σ方木]=13Mpaτmax=(3×Q)/(2×b×h)=(3×41940)/(2×400×200)=0.79Mpa[τ]=2MPa⑹、刚度计算：f=5q木枋2L4/384EI=(5×64.5×12004)/(384×1.0×104×2.67×108)=0.65mm900/250=3.6mm结果：经检算横向方木强度、刚度均满足使用要求。3、立杆强度、稳定性检算⑴、立杆强度计算立杆为D=180mm的松木杆，横向间距0.6米，纵向间距1.2米，立杆步距0.6米，直接承受横向木枋传递下来的荷载荷载组合：q11+q12+q13+q2+q31+q411N=（0.3+0.2+0.2+53.25+2.5+2.0）×0.6*1.2=42.1KN强度检算：σ=N/A=42.1×103/3.14*90*90=1.66Mpa［σ］=10Mpa⑵、立杆稳定性计算惯性半径i=√（I/A）I-立杆截面惯性矩I=3.14×1804/64=5.15×107mm4A-立杆截面面积A=3.14×1802/4=2.54×104mm2i==√（5150×104/2.54×104）=45mm立杆的计算长度L=kμhk-计算长度附加系数，取1.155μ-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.2h-立杆步距0.6mL=1.155×1.2×0.6=0.832m长细比λ=L/ⅰ=832/45=18.5当λ=18.5时θ=0.915校核稳定性：σ=N/θA=42.1×103/2.54×104×0.915=1.8Mpa［σ］=10Mpa结果：经检算立杆强度、稳定性满足要求。4、立杆下纵向木枋强度及刚度检算a、计算模型：立杆下纵向木枋采用20*20cm松木单层铺设，直接承受立杆传递下来的荷载，跨径为240cm，间距20cm。取承受最大荷载处按简支梁进行验算b、荷载计算：⑴、强度验算：荷载组合：q11+q12+q13+q14+q2+q31+q412q木枋1=（0.3+0.2+0.2+0.2+53.25+2.5+2.0）×0.