虎沟6墩左幅挂篮预压总结

中铁二局一公司铜黄高速公路TH-C04合同段虎沟大桥6号墩左幅挂篮预压总结编制：复核：审核：中铁二局第一工程有限公司挂篮预压总结-1-挂篮预压总结1、工程概况虎沟（南沟）大桥主桥上部结构为（55+2×100+55）m预应力混凝土连续刚构，主桥梁体为变高度单箱单室直腹板箱梁，梁高2.6～6m。箱梁顶宽16.65m，箱梁底宽8.65m。箱梁顶板厚0.32m，腹板厚分别为0.70m、0.55m；底板厚0.32m～0.8m。该桥挂篮施工悬灌的段数从2号段至13号段，具体为1×3m+5×3.5m+5×4.5m+2m合龙段，共计单边悬灌梁段数为（包括合龙段）12段。最大重量悬臂浇筑段为3号段，梁段长3.5m，节段重1818.1KN；主桁最不利荷载段为8号段，梁段长4.5m，节段重1732.2KN。箱梁横断面如图1所示。图1箱梁横断面图2、挂篮设计（1）挂篮主桁设计为三角桁架。（2）挂篮模板用现场矩形墩加工改装，内模采用钢模板和竹胶板结合的方式。（3）对于跨中横隔板和齿块，施工作业队可以对内模进行改装。（4）吊带和后锚采用JL32精轧螺纹钢锚固。整个挂篮总体结构包括五大部分：主桁及锚固系统、走行系统、底模及底模锚固系统、外模、内模系统。3、挂篮总体构造3.1、主桁：中铁二局第一工程有限公司挂篮预压总结-2-主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角形组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。（1）主梁由2根HN600×200×11×17型钢加工而成，共长1200cm；（2）立柱由2根HN600×200×11×17型钢加工而成，共长600cm；（3）前斜拉带由1道250mm×40mm16Mn钢板加工而成，端部两侧各加焊1.6cm厚的16Mn钢板；后斜拉带由2道250mm×20mm16Mn钢板加工而成，端部两侧各加焊1.0㎝厚的16Mn钢板。（4）立柱横联采用由桁片连接的形式。桁片单元件均采用工14型钢。3.2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。（1）前横梁：底篮前横梁采用2根HN600×200×11×17型钢，前横梁长1300cm；（2）后横梁：底篮后横梁采用2根HN600×200×11×17型钢，后横梁长1300cm；（3）纵梁：底篮箱梁底部纵梁由HM350×250×9×14型钢加工而成，长600cm；工作平台底部纵梁由HN250×125×6×9型钢加工而成，长750cm。3.3、悬吊系统：悬吊系统包括上前横梁、内、外模板滑梁和吊杆，上前横梁为型钢结构，通过吊杆及铰座与底栏连接。内、外模板滑梁也为型钢结构，通过吊杆与上前横梁及已浇筑混凝土箱梁连接。（1）上前横梁：采用2根HN600×200×11×17型钢加工而成，长1500㎝。（2）滑梁：内、外滑梁均采用2根HN350×175×7×11型钢加工而成，长1200㎝。（3）吊杆均采用直径为φ32精扎螺纹钢。3.4、锚固系统：挂篮后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过精轧螺纹钢筋和连接器锚于箱梁上。初步拟定单片挂篮主桁的后锚共设4根Φ32精轧螺纹钢，一套挂篮后锚总共需要8根Φ32精轧螺纹钢锚固。3.5、行走系统：整个桁架结构支承在由型钢加工而成的前、后支腿上。每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走轨道、行走反压小车、行走滑船等。3.6、模板系统：模板采用吊挂式，由内、外模板组成。中铁二局第一工程有限公司挂篮预压总结-3-内模：由加工的大块钢板模与桁架组成。顶板由钢模、槽钢和木条、木楔形成桁架，内顶模板通过钩头螺栓连接成整体；侧板也由大块钢模组拼，槽钢加劲，内侧模与顶模之间采用螺栓连接。外模：由型钢和大块平面钢模板组成桁架式模板，翼缘悬臂模板和腹板焊接为一体，并采用斜撑加强。4、挂篮加载4.1加载试验目的(1)、检验挂篮系统各构件，尤其是主受力结构的制作安装质量，重点是检验焊缝的质量情况；(2)、检验设计理论，通过压载试验，验证实际受力模式是否与设计理论计算模式吻合；(3)、验证关键点的受力情况，如前后吊点，前后横梁、主纵梁的实际受力值是否与设计理论计算的数值一致，是否在设计规定的偏差范围内；(4)、消除非弹性变形，通过适量超载预压（120％等效荷载），达到消除非弹性变形的目的；(5)、正确确定预拱度。通过分级压载试验，分析得出各系统结构的弹性变形数据，非弹性变形数据，为模板系统，前横梁设置正确的预抛值，确保大桥成桥后主梁线形流畅美观；(6)、通过试验可取得各种数据，为以后改进、优化挂篮设计提供依据。4.3荷载计算及加载步骤根据最重块段及最长块段的情况，取混凝土重量26KN/m³，荷载计算见下表：部位底板左腹板右腹板腹板平均左翼板右翼板翼板平均顶板合计(KN)设计（KN）3号段539.98302.37317.65310.01168.06168.20168.13283.151779.411818.108号段442.77214.22230.06222.14216.08216.26216.17378.131697.521732.20（1）启动液压千斤顶，将各个顶位按等效集中荷载的50%进行加载。开始时应缓慢进油，注意保持各千斤顶的同步协调运行。到达理论值时，千斤顶保压。荷载持续至少30分钟。（2）分别测试挂篮各后锚杆拉力，用精密水准仪测量三角架前、中、后端的竖向位中铁二局第一工程有限公司挂篮预压总结-4-移，并填入预定表格，并与理论计算值进行对比。（3）按以上步骤，分别将荷载增加到等效荷载的20%、50%、100%、110%、120%，稳定后即可进行有关项目的测试。4.4加载结果和分析大里程挂篮加载结果和分析数据分析123456非弹性变形14.09.017.018.011.018.0上前横梁平均下前横梁平均13.314.5弹性变形22.025.024.043.042.039.0上前横梁平均下前横梁平均23.741.3小里程挂篮加载结果和分析数据分析123456非弹性变形17.015.015.012.015.018.0上前横梁平均下前横梁平均15.713.5弹性变形19.024.026.042.038.040.0上前横梁平均下前横梁平均23.040.0结论：经过预压结果分析，挂篮三角桁架弹性变形约23.3mm，非弹性变形约14.5mm。，本套挂篮满足要求，能够应用于本工程。由于弹性变形超出规范允许值3.3mm，在施工过程中对后锚每根拉杆施加1818KN÷8÷2=113.6KN取120KN力，减少后锚竖向变形，同时在轨道前支点处增加轨道枕，确保前支点竖向变形最小。附件：挂篮加载数据表。