高强预应力管桩在多高层建筑基础设计中的应用(doc8)(1)

高强预应力管桩在多高层建筑基础设计中的应用高强预应力管桩在多高层建筑基础设计中的应用增城市城市规划设计室赖伯舟增城市第四建筑工程公司阮伟权一、前言经过近几年的实践，高强度预应力混凝土管桩（ＰＨＣ）以其桩身混凝土强度高，适应性广，耐冲击性能好，穿透力强，具有承载力高，抗弯抗裂性能好，施工快捷、方便，质量稳定可靠，耐久性好等优点，而被广泛应用于高层建筑基础。二、工程概况增城市妇幼保健院门诊大楼，占地面积约550平方米，呈“▃”字形，共计九层。首层楼高5.0米，为侯诊大厅；二～九层为各门诊科室，层高二层3.5米，天面层设有水池、洗衣房。结构采用框架结构。该建筑物按规范规定为二级建筑物，抗震等级为三级，抗震设防烈度为6度。场地为旧房拆除地，并已清理成平整的场地。三、场地工程地质状况通过钻探揭露，场区上部为第四系覆盖土层，下伏为震旦系片麻岩风化层。第四系覆盖土层由人工堆积，冲积和残积层组成，厚度可达30－40米，土质均匀。地层由上至下分别为：（１）杂填土：灰白色，湿，软弱，由粉土堆填，属高压缩性土，工程性能差，层厚4.6米。（２）粘土：砖红色，花斑状，可塑，质纯，粘滑。属中压缩性土，工程性能差，层厚1.3~4.9米。（３）细砂：土黄色，饱水，松散，含大量粉粘粒。层厚6.1~7.0米。（４）粉质粘土：灰色，粘滑，软塑，为冲击土。属中压缩性土，工程性能差，层厚1.2～2.5米。（５）粉砂：灰黑色，松散，饱和，总体略软弱，局部为粉土。属中压缩性土，工程性能差，层厚1.7～4.7米。（６）砾砂：土黄色，饱水，中密－密实，含细砾石：0.2－0.5厘米大小，呈次圆次棱角形，成分以石英、硅质岩为主，含量差别大（10%－70%）。可作为多层建筑桩端持力层，层厚7.3~11.9米。（７）a、砂质粘性土：灰褐色，稍湿－湿，以硬塑为主，上部较软，往下渐硬，底部近风化花岗岩，原岩结构清晰，含砂量不大，含亲水矿物，遇水易软化、膨胀。为较为理想的桩端持力层，层厚大于4.1米。b、ZK2钻孔揭露为砂质粘性土：褐黄色，稍湿－湿，硬塑－坚硬。花岗岩全风化形成的未经搬运的残积土。底部为全风化岩。为较为理想的桩端持力层，该层未揭示。本场地地貌简单，地形平坦，无不良地质现象，属二类场地；场地水对混凝土无侵蚀性。地基各土层承载力参数列于表１。表1土层号岩土名称预应力混凝土管桩标贯N63.5qsk(kPa)qpk(kPa)②-1粘土2011.00②-2细砂204.80③粉质粘土3016.50④粉砂5031.30⑤砂砂38260041.60或⑥砂质粘土35250017.30⑦全风化花岗岩80280057.00四、基础方案（１）本工程选用高强预应力混凝土管桩（ＰＨＣ），直径为D=400，壁厚为125，C80高强预应力混凝土管桩桩身容许承载力为［Ｒ］＝1800kPa，承载力标准值Rk=1800kN，桩长约17~20米，以冲积沙砾层为桩端持力层，桩端进入持力层1.0米。接桩采用焊接，桩头锚入承台内100，在桩头内插入4Ф22,长2.0米，其中1.0米。锚入桩内并浇C30混凝土封堵。（２）单桩承载力的确定：高强预应力混凝土管桩单桩竖向承载力是按桩身额定强度来确定，利用经验公式进行估算，通过现场静荷载试验确定。管桩因管桩外径、壁厚、混凝土强度等级等因素而承载力不同。桩身额定强度，上海《地基基础设计规范》DBJ08-11-89采用了美国UBC和ACI的计算公式形式，桩身结构强度按下式验算：σ≤(0.20～0.25)R－0.27σpc式中σ桩身垂直压应力，单位同R；R边长为20cm的混凝土立方体试块的极限抗压强度；σpc桩身截面上混凝土有效预加应力。我国管桩生产厂家流行的算式是套用日本和英国的公式，即Rb＝1/4(fc－σpc)·A式中Rb管桩桩身额定承载力；fc管桩桩身混凝土设计强度，如C80时，取fc＝80Mpa；σpc桩身有效预压应力；A桩身有效横截面积。广东建设实业集团公司副总工王离高工提出了华南地区管桩单桩竖向承载力标准值的经验公式：Rk=100NAp+UpΣqsiLi式中Rk管桩竖向承载力标准值；N桩端处强风化岩的标贯值；Ap桩尖（封口）投影面积；Up管桩桩身外周长；Li各土层划分的各段桩长；qsi桩周土的摩擦力标准值，按GBJ7-89规范附录十五所列数值的上限（高值）取用，强风化岩的qs值取150kPa。公式适用范围：（１）管桩桩尖必须进入N≥50的强风化层，当N＞60时，取N=60；（２）当计算出来的Rk大于桩身额定承载力Rb时，取Rk为额定承载力Rb。由于管桩单桩竖向承载力设计值在3500kN以下，因此多数工程都是以静荷载试验来确定其承载力。单桩承载力根据广东省《预应力管桩基础技术规程》（征求意见稿）估算。按照该规程公式：Rk=rsusqsiLi+rpqpAp式中Rk单桩承载力标准值（kN）；rs桩周土摩擦力调整系数；us桩身周长（m）；qsi桩周土摩擦力标准值(kN/m2)；Li各土层划分的各段桩长(m)；rs桩端土承载力调整系数；qp桩端土承载力标准值(kN/m2)；Ap桩身横截面积(m2)。（３）由于工期较紧，而且附近有已完成的相似的基础工程可参考，所以采用按照华南地区经验公式计算所得的单桩竖向承载力Rk=1800kN作为本工程所采用的单桩承载力。在打桩过程中采用PDA应变作为辅助观察，以有效的控制桩的贯入度，进而保证质量。由于该工程地处城区，又是医院，不适宜进行打入式施工，故采用YZY-240静力压桩机入桩施工，以桩长为主、按设计荷载2倍的压力压下时，卸载后复压1~2次的最后贯入度为辅的双控指标。待基础工程施工完毕后，再按实际情况依照《建筑桩基技术》（JGJ94-94）的要求进行静荷载试验检验单桩承载力。五、桩的检测（１）桩基质量无损检查：本工程共抽16根桩（占总桩数的15%）采用低应变动力检测反射波法进行检测。检测的目的主要通过动测方法检查桩基的质量，包括桩身的完整性（桩身断裂、桩身各节的连接情况）及混凝土的质量（混凝土的胶结情况）和动测推算单桩承载力等。检测的16根桩，实测纵波波形曲线规律性较好，未见明显的桩间反射波异常，且均可观测到桩底反射波信号，表明这16根桩桩身完整，连接良好，未出现明显的桩身质量问题（检测结果表略），动测推算的整桩混凝土的平均抗压强度及单桩承载力能达到设计要求，均评为一类桩即良好桩。（２）静荷载试验全部采用工程桩进行，在考虑了动测结果、施工情况、平面分布等因素后，选取了下列三根桩进行试桩。试桩的Q－s曲线见附图１。三根桩的静载均是加荷至2.0[Rk]时停止加载试验。结果表明：三根桩在各荷载的作用下，桩顶沉降量较小，而且Q－s曲线平稳，说明承载力达到设计要求。但卸载后，发现沉降的回弹力偏小。六、小结通过该工程的设计实践，基本上掌握了高强度预应力混凝土管桩在增城地区的地质参数和基本控制条件。由试桩Q－s曲线等综合分析对比后，认为该基桩设计的地质参数在原设计取值的基础上还可以进一步提高，在桩施打过程中，控制贯入度小于30（YZY-240静力压桩机）的要求不是十分合理，最后贯入度的取值与压桩荷载、落距、桩长、桩的直径及地质构造等条件、桩端进入持力层的厚度、桩的承载力等因素有关，对此还须在实践中加以摸索。参考书目１．王离．高强度预应力混凝土管桩的应用和施工．广东建设开发公司，1992．２．桩基工程技术．北京：中国建材工业出版社，1996．３．建筑地基基础设计规范（GBJ7-89）．４．王离．预应力管桩基础设计应注意的问题．广东建设开发公司，1996．2002年5月10日